may - august

e: ISSN 2068 – 2239 INMATEH – Agricultural Engineering Agricultural p: ISSN 2068 – 4215

vol. Vol. 40, 40, No. No. 22 // 2013 2013

INMATEH -

MAY - AUGUST

INMATEH – Agricultural Agricultural Engineering

Vol. 40, No. 2 / 2013

Managing Editorial Board - INMA Bucharest Editor in Chief Pirnă Ion, General Manager, Prof.Hon. Ph.D.Eng, SR I, Corresponding member of ASAS, [email protected] Executive Editor VlăduŃ Valentin, Ph.D.Eng, SR II; [email protected] Cioica Nicolae, Ph.D. Eng, IDT II

Assistant Editor Drâmbei Petronela, Ph.D.Eng, SR I; [email protected] Postelnicu Elena, PhD. Stud. Eng, SR; [email protected]

Scientific Secretary Cârdei Petre, math., [email protected]

Logistic support, database Muraru Virgil, Ph.D.Eng, SR I; [email protected] łicuTania, techn; [email protected]

Official translators Barbu Mihaela, Prof. English, French Nedelcu Mihail, Ph.D. Eng. SR III

Editorial Board

Acad. HERA Cristian - Romania, Honorary President of ASAS - Academy of Agricultural and Forestry Sciences "Gheorghe Ionescu Şişeşti", member of Romanian Academy; Acad. Prof. Ph.D. SIN Gheorghe - Romania, President of ASAS - Academy of Agricultural and Forestry Sciences "Gheorghe Ionescu Şişeşti"; Prof. Ph.D. NICOLESCU I. Mihai - Romania, Vicepresident of ASAS - Academy of Agricultural and Forestry Sciences "Gheorghe Ionescu Şişeşti"; Hon.Prof. Ph.D.Eng. GÂNGU Vergil - Romania, President of the Department of Agricultural Mechanization of ASAS Academy of Agricultural and Forestry Sciences "Gheorghe Ionescu Şişeşti"; Ph.D. Eng. NICOLESCU C. Mihai - Romania, Scientific Secretary of the Department of Agricultural Mechanization of the ASAS - Academy of Agricultural and Forestry Sciences "Gheorghe Ionescu Şişeşti"; Assoc.Prof. Ph.D. Eng. BELC Nastasia - Romania, IBA Bucharest; Ph.D. Eng. DRUMEA Petrin - Romania, INOE 2000-IHP Bucharest; Prof. Ph.D. Eng. PARASCHIV Gigel - Romania, P.U. Bucharest; Assoc.Prof. Ph.D.Eng. BIRIŞ Sorin - Romania, P.U. Bucharest; Prof. Ph.D. Eng. NICULIłĂ Petru - Romania, USAMV Bucharest; Prof. Ph.D. Eng. VLASE Sorin - Romania, “Transilvania” University Braşov; Prof. Ph.D. Eng. ROŞ Victor - Romania, Technical University Cluj Napoca;

Prof. Ph.D. Eng. FILIP Nicolae - Romania, Technical University Cluj Napoca; Prof. PhD. Eng. VOICU Gheorghe - Romania, P.U. Bucharest ; Prof. PhD. Eng. GERGEN Iosif - Romania, USAMVB Timişoara; Prof. Ph.D. Eng. łENU Ioan - Romania, USAMV Iaşi; Assoc.Prof. Ph.D.Eng. BUNGESCU Sorin - Romania, USAMVB Timişoara; Prof. Ph.D.Eng. FENYVESI László - Hungary, Hungarian Institute of Agricultural Engineering Godolo; Prof. Ph.D.Eng. KOSUTIC Silvio - Croatia, University of Zagreb; Ph.D. BIOCCA Marcello - Italy, Agricultural Research Council, Agricultural Engineering Research Unit; Prof. Ph.D.Eng. MIHAILOV Nikolay - Bulgaria, University of Rousse; Assoc.Prof. Ph.D.Eng. Atanasov At. - Bulgaria, University of Rousse; Assoc.Prof. Ph.D. ERTEKIN Can - Turkey, Akdeniz University Antalia; Prof. Ph.D.Sc. Eng. VARTUKAPTEINIS Kaspars Latvia, Latvia University of Agriculture, Institute of Agricultural Machinery; ir. HUYGHEBAERT Bruno - Belgium, Walloon Agricultural Research Center CRA-W; Prof. Ph.D. Eng. FABBRO Dal Inacio Maria Brazil, Campinas State University.

INMATEH - Agricultural Engineering vol. 40, no. 2 / 2013 NATIONAL INSTITUTE OF RESEARCH-DEVELOPMENT FOR MACHINES AND INSTALLATIONS DESIGNED TO AGRICULTURE AND FOOD INDUSTRY - INMA Bucharest 6 Ion Ionescu de la Brad Blvd., sector 1, Bucharest Three issues per year, e ISSN: 2068 – 2239 p ISSN: 2068 – 4215 Edited by: INMA Bucharest

INMATEH – Agricultural Engineering

Vol. 40, No. 2 / 2013

CUPRINS / CONTENTS Pag.

1.

RESEARCHES ON VARIATION OF GRIST PARTICLE SIZE PARAMETERS ACCORDING TO CONSTRUCTIVE CHARACTERISTICS OF GRINDING ROLLS / CERCETĂRI ASUPRA VARIAłIEI PARAMETRILOR GRANULOMETRICI AI MĂCINIŞURILOR CU CARACTERISTICILE CONSTRUCTIVE ALE CILINDRILOR DE MĂCINARE

5

DYNAMIC MODELLING OF A CONICAL THREE-POINT SUSPENDED VIBRATORY SIEVE / MODELAREA DINAMICĂ A UNEI SITE CONICE VIBRATOARE SUSPENDATĂ ÎN TREI PUNCTE

11

RESEARCH OF FACTORS AFFECTING THE AGRO PRODUCTS LOGISTICS BASED ON THE AHPGREY CORRELATION ANALYSIS / 基于AHP-灰关联分析法的农产品物流发展对策研究

19

Ph.D. Stud. Eng. Ştefan E.M.1), Prof. Ph.D. Eng. Voicu Gh.1), Ph.D. Stud. Eng. Constantin G.1) Ph.D. Eng. Ewemoje T. A. 2) 1) P.U. Bucharest / Romania; 2)University of Ibadan / Nigeria

2.

Ph.D. Eng. Stoica D. 1), Prof. Ph.D. Eng. Voicu Gh. 1), Prof. Ph.D. Eng. Plosceanu B. 1), Assoc. Prof. Ph.D. Eng. Carp-Ciocârdia C. 1), Prof. Ph.D. Eng. Moise V. 1), Ph.D. Kabas O. 2), 1) P.U. Bucharest / Romania; 2) Batı Akdeniz Agricultural Research Institute, Antalya / Turkey

3.

Ph.D. Stud. Xu J., Prof. Ph.D. Yao G. School of Business Administration, Jiangsu University / China

4.

RESEARCH ON SUPPLY CHAIN DEMAND PREDICTION BASED ON BP NEURAL NETWORK ALGORITHM /

27

基于神经网络的供应链需求预测研究 Ph.D. Wang G. Jiangxi University of Finance and Economics / China

5.

RESERCH ON SUPPLY CHAIN PERFORMANCE EVALUATION OF FRESH AGRICULTURE PRODUCTS /

35

农鲜产品的供应链绩效评价研究 Assoc. Prof. Ph.D. Wang H. Jiangxi University of Finance and Economics / China

6.

PARAMETERS OPTIMIZATION ALGORITHMS FOR IMPROVING THE PERFORMANCE OF OBSTACLES IDENTIFICATION IN FOREST AREA /

43

提高林区障碍物识别效率的参数优化算法研究 Assoc. Prof. Ph.D. Lei Y., Ph.D. Xiaokang D., Ms. Jianlei K., Ms. Zheng Y., Prof. Ph.D. Jinhao L. School of Technology,Beijing Forestry University / China

7.

RESEARCH & DEVELOPMENT OF INTELLIGENT FEEDING SYSTEM /

53

精细喂鸡系统的设计 Prof. Ph.D. Lijia X., U. grad. Chaolin L., U. grad. Xianping Z., U. grad. Nan J., Xinbao W. College of Information Engineering and Technology, Sichuan Agricultural University / China

8.

THE ANALYSIS OF THE CUTTER PROFILE IN SLIDE CUTTING AT FODDER SELF-LOADING TRAILERS / DETERMINAREA PROFILULUI CUłITULUI LA REMORCILE AUTOÎNCĂRCĂTOARE FURAJE FIBROASE LA TĂIERE CU ALUNECARE

63

EXPERIMENTAL RESEARCH OF WORKING PROCESS OF PNEUMATIC INTAKE DEVICE FOR SAPROPEL EXTRACTION / ЕКСПЕРИМЕНТАЛЬНІ ДОСЛІДЖЕННЯ РОБОЧОГО ПРОЦЕСУ ПНЕВМАТИЧНОГО ЗАБІРНОГО ПРИСТРОЮ ДЛЯ ДОБУВАННЯ САПРОПЕЛЮ

67

Ph.D. Eng. Caba I.L.1), Assoc. Prof. Ph.D. Eng. Bungescu S.1), Ress. Assist. Dr. Selvi K.Ç.2), Ph.D. Eng. Boja N.3), Ph.D. Stud. Eng. Danciu A.4), Brencu (Molder) L.5) 1) USAMVB Timişoara / Romania; 2)Ondokuz Mayıs Üniversity / Turkey; 3)Vasile Goldiş” Western University of Arad / Romania; 4)INMA Bucharest / Romania; 5)University of Craiova / Romania

9.

Tsiz' I., Homich S. Lutsk National Technical University / Ukraine

3

INMATEH – Agricultural Engineering

Vol. 40, No. 2 / 2013

10.

RESEARCH OF THE PROCESS OF AERATION OF A LAYER OF BULK MATERIAL / ДОСЛІДЖЕННЯ ПРОЦЕСУ ВЕНТИЛЮВАННЯ ШАРУ СИПКОГО МАТЕРІАЛУ

73

Yaschuk A., Kirchuk R. Lutsk National Technical University / Ukraine

11.

VARIATIONS OF KINEMATIC PARAMETERS OF THE CARDANIC JOINTS ACCORDING TO TEHNOLOGICAL DEVIATIONS / VARIAłIILE PARAMETRILOR CINEMATICI AI ARTICULAłIEI CARDANICE ÎN FUNCłIE DE ABATERILE TEHNOLOGICE

79

Ph.D. Eng. Stud. Bulac I., Prof. Ph.D. Eng. Pandrea N. University of Piteşti / Romania

12.

THE MANAGEMENT OF POLLUTING SYSTEMS IN THE AGRICULTURAL CROPS / MANAGEMENTUL SISTEMELOR POLUANTE ÎN CULTURILE AGRICOLE

87

MONITORING SOLAR RADIATION INTENSITY IN 2011, IN THE NORTH WEST OF BUCHAREST WITH SUN-EARTH ANGLE / MONITORIZAREA INTENSITĂłII RADIATIEI SOLARE IN ANUL 2011 IN PARTEA DE NORD-VEST A ORASULUI BUCURESTI CU AJUTORUL UNGHIURILOR SOARE-PĂMÂNT

97

Assoc. Ph.D. Eng. Frăsineanu C.1); Ph.D. Eng. Chiurciu I. A.2); Ph.D Eng. Stamate V.3); 1) Academy of Economic Studies Bucharest ; 2) USAMV Bucharest; 3)INMA Bucharest

13.

Lect. Ph.D. Eng. Rusănescu C.O., Prof. Ph.D. Eng. Paraschiv G., Lect. Ph.D. Eng. Murad E., Lect. Ph.D. Eng., DuŃu M.F. P.U. Bucharest / Romania

4

INMATEH – Agricultural Engineering Engineering

Vol. 40, No. 2 / 2013

ANALYSIS OF THE CUTTER PROFILE IN SLIDE CUTTING AT SELF-LOADING FODDER TRAILERS / DETERMINAREA PROFILULUI CUłITULUI LA REMORCILE AUTOÎNCĂRCĂTOARE FURAJE FIBROASE LA TĂIERE CU ALUNECARE 1)

1)

2)

3)

Ph.D. Eng. Caba I.L. , Assoc. Prof. PhD. Eng. Bungescu S. , Ress.Assist. Dr. Selvi K.Ç. , PhD. Eng. Boja N. , 4) PhD. Stud. Eng. Danciu A. 1) 2) 3) USAMVB Timişoara / Romania; Ondokuz Mayıs Üniversity / Turkey; Vasile Goldiş” Western University of Arad / 4) Romania; INMA Bucharest / Romania E-mail: [email protected]

Abstract: To achieve high efficiency in exploiting the existing agricultural harvesting machines and gathering fibrous fodder the specialists should be always preoccupied to improve these machines performance. This is possible through careful consideration of each working process, performed by the machine, which at its turn should lead to ideal values. In this paper we have proposed improvements of cutter grinding operation, comprising the self loading trailers.

Rezumat: Pentru a obŃine un randament ridicat în exploatarea maşinilor agricole existente în domeniul recoltatului şi adunatului furajelor fibroase, trebuie în permanenŃă să existe preocupari din partea specialiştilor de a le îmbunătăŃii performanŃele ale acestora. Acest lucru este posibil printr-o analiză atentă al fiecărui proces de lucru, în parte, executat de maşină, care la rândul lui trebuie să tindă către valori ideale. În această lucrare am propus îmbunătăŃiri la funcŃionarea cuŃitului de mărunŃire, care intră în componenŃa remorcilor autoîncărcătoare de furaje.

Keywords: cutter profile

Cuvinte cheie: profilul cuŃitului

INTRODUCTION Shredding, chopping fibrous fodder is considered a complex technological process, not to mention a very expensive operation. Choosing a random profile knife can increase these costs. To reduce energy losses caused by the improper shredding blade used, we considered important to study and research the cutting phenomenon [1, 2, 3, 4, 5, 6]. We analyzed the movement of a material point along the cutter edge which is located in the intake channel for fibrous fodder shredding, under certain conditions.. So, we want to achieve a universal blade profile usable to the self-loading fodder trailers.

INTRODUCERE MărunŃirea, tocarea furajelor fibroase se consideră un proces tehnologic complex şi nu în ultimul rând o operaŃiune extrem de costisitoare. Alegerea unui profil de cuŃit la întâmplare poate sporii aceste costuri. Pentru a reduce pierderile energetice cauzate de utilizarea cuŃitelor necorespunzatoare la mărunŃirea furajelor fibroase, am considerat important studiul şi cercetarea fenomenului de tăiere [1, 2, 3, 4, 5, 6]. Se urmăreşte analiza deplasării unui punct material pe tăişul cuŃitului aşezat în canalul de mărunŃire a furajelor fibroase în anumite condiŃii. Astfel, dorim să obŃinem profilul cuŃitului universal utilizabil la remorcile autoîncărcătoare furaje.

MATHERIAL AND METHOD Starting from the cutting process carried out along the intake channel of a self-loading fodder trailer we can graphically represent this in the next image (fig. 1):

MATERIAL ŞI METODĂE Pornind de la procesul de tăiere ce se petrece într-un canal de alimentare al unei remorci autoîncărcătoare furaje, se poate afirma că acest lucru se reprezentă în mod schematic conform fig.1.

Fig. 1 - The cutting process carried out along the intake channel of a self-loading trailer / Reprezentarea schematică a procesului de tăiere din canalul de alimentare al unei remorci autoincărcătoare furaje

The chopping drum 1 has been featured with parallel counter blades 2 U shaped, set so that the main cutter 3 placed in intake compartment 4 can pass between them.

Toba de tocare, notată cu 1 este echipată cu contracuŃite 2, care sunt de forma literei,,u” paralele, aşezate astfel încât printre ele să poată să treacă cuŃitul propriu-zis 3, care este aşezat în canalul de alimentare 4. 63


Vol. 40, No. 2 / 2013 The blades are regularly jointed depending on the targeted tehnological demands, and can be inserted or removed from the intake channel, their number being able to oscillate depending on: the forage type; the forage’s humidity at cutting time; the agricultural and livestock standards; preservation method used before giving it for consume This jointing system 5 also protects the cutters from destruction or damage in the event of coming against rough materials in the intake channel. The rotation of the chopping drum should be marked by ω, and the radiuses are according to R marking the radius of the chopping drum featured with counter blades r represents the radius of the drum. During the rotation of the cutting barrel the counter blades grab the forage material and pass it over the cutter set in the intake channel. The cutting process is optimum if we have a latitudinal and longitudinal movement which describes the slide cutting.

CuŃitele de regulă sunt articulate, în funcŃie de cerinŃele tehnologice urmărite se pot introduce sau scoate din canal de alimentare, numărul lor variază în strânsă legătură cu: felul furajului; umiditatea acestuia în momentul mărunŃirii; cerinŃele agro-zootehnice impuse; modalitatea de conservare al acestuia înainte de a da în consum. Acest sistem de articulare 5, permite totodată salvarea de la distrugere sau avarierea cuŃitelor caz de pătrundere în canalul de alimentare a unor piese metalice şi a pietrelor sau alte materiale dure. RotaŃia tobei de tocare se notează cu ω, iar razele sunt după cum urmează R raza tobei de tocare echipat cu contracuŃit, r reprezintă raza tobei propriu-zisă. În cazul rotirii tobei, contracuŃitul apucă materialul furajer şi tinde să treacă peste cuŃitul aşezat în canalul de alimentare. Procesul de tăiere se desfăşoară în condiŃii bune dacă se realizează deplasarea cuŃitului atât pe direcŃia radială, cât şi pe direcŃia transversală, ceea ce reprezintă de fapt tăierea cu alunecare.

RESULTS After choosing the cutting method we need to estabilish the cutter’s profile that will permit the execution of the chosen work conditions. By analyzing the movement of a material unit on the cutter’s blade, forced by the counter blade, with the center in the turning center of the cutting drum, in a XOY coordinates system, we find that: slide cutting is performed at each angular displacement dθ if there is a radial displacement dδ

REZULTATE După stabilirea tipului de tăiere, trebuie să stabilim şi profilul cuŃitelor care ne va permite executarea regimului de lucru ales. Analizând mişcarea unui punct material, care se deplasează pe tăişul cuŃitului, forŃat de contracuŃit, într-un sistem de coordonate XOY, cu centrul ales în centrul de rotaŃie a tobei de tocare: se realizează tăierea cu alunecare dacă la fiecare deplasare unghiulară dθ are loc o deplasare radială dδ

δdθ = k, dδ

k is a constant value showing the ratio between forces that operate vertically and horizontally in slide cutting

k este o valoare constantă, reprezentă factorul de tăiere cu alunecare

dθ = k by multiplying the above equality we get:

(1)

dδ

δ

(2)

,

înmulŃind egalitatea de mai sus cu dt, se obŃin:

dθ dδ , dt = k dt δ

ωdt = k where:

dδ

(4)

δ

unde:

ω is the angle rotation speed of the drum; δ is the measured length from O (the center of the

(3)

ω δ

este viteza unghiulară a tobei;

este lungimea măsurată din punctul O (centrul axelor de coordonate ce coincide cu centrul de rotaŃie a tobei) până la punctul material care s-a deplasat pe tăişul cuŃitului; θ unghiul realizat în sistemul de coordonate XOY de punctul material în timpul deplasării pe tăişul cuŃitului socotit de la începerea tăierii, până la terminarea tăierii. Integrând această relaŃie, se obŃine:

coordinates axes that is the same with the center of the rotation of drum) to the material unit that moved on the cutter’s blade; θ the angle formed by the material unit in the XOY coordinate system during the movement along the cutter’s blade from the beginning to the end of the cut. By fitting this ratio in, we get:

δ

i

ω ∫ dt = k ∫ o

R

i

∫ dt = 0

64

dδ

δ

,

(5)

δ

k dδ

ω ∫R δ

,

(6)


Vol. 40, No. 2 / 2013 where:

unde:

i = k ln δ , it results the movement of the material ω R unit on the cutter’s blade ratio, which is the curve that determines the cutter’s profile:

i = k ln δ , de unde rezultă ecuaŃia de mişcare a

ω

R

punctului material pe tăişul cuŃitului, adică curba care determină profilul cuŃitului: θ

δ = Re k where :

(7) unde:

ω=

θ, δ ⇒ θ = k ln i

(8)

R

If were : θ = α ⇒ δ = r , where r is the drum’s radius (fig. 1) the above ratio becomes:

În cazul când θ = α ⇒ δ = r , unde r este raza tobei (fig. 1), ecuaŃia de mai sus devine de forma următoare: α

r = Re r

(9)

α

r = ek R ⇒k= where: α represents the maximum angle where δ = r. By replacing the ratio of the trajectory of the material unit movement on the cutter’s blade we get:

(10)

α

unde: α reprezintă unghiul maxim la care δ = r. Înlocuind în ecuaŃia ce descrie traiectoria de mişcare a punctului material pe tăişul cuŃitului, se obŃine:

θ α

δ = Re

ln

r R

= Re

θ r  ln  α R

θ

δ = Re

(11)

r ln R

 r α ln   R

(12)

, θ

 r α = R  , R 

(13)

θ

 r  r ⇒ δ = R  k ln  R  R

(14)

ObŃinând relaŃia de mai sus, putem să înlocuim pentru verificarea ei unele valori cunoscute de la utilajele existente care au dat rezultate bune în exploatare. Valorile unghiului θ oscilează între 0 şi 90°, iar în majoritatea cazurilor nu depăşeşte 70°. R reprezintă lungimea degetului contracuŃitului la care se adaugă raza r a tobei. Valoarea lui R oscilează între limite largi, de regulă se Ńine seama de puterea necesară pentru angrenarea tobei, de felul furajului care urmează a fi tocat, de umiditatea acestuia, etc., astfel R = 250 – 450 mm, valorile tobei de ridicare-tocare de regulă se regăsesc între r = 150 – 350 mm. Valoarea coeficientului k care Ńine seama de tipul tăierii utilizat în cadrul procesului de lucru oscilează între diferite valori. Acest lucru este firesc, Ńinând cont că este vorba de un raport de forŃe dintre cele care acŃionează pe verticală asupra furajului şi cele care acŃionează pe plan orizontal în vederea deplasării cuŃitului, realizând o tăiere cu alunecare, care presupune un consum redus de forŃe, realizarea tăieturii făcându-se continuu, fără şocuri şi vibraŃii. Acest lucru ne permite construirea unor utilaje cu capacitate de lucru sporite, păstrând nealterat calitatea impusă de cerinŃele agro-zootehnice. Se poate observa că valorile extreme a lui δ oscilează între maximă, când θ = 0, δ = R; minima atinge la valoarea α = θ , δ = r. Reprezentând grafic aceste valori, figura 2., Ńinând

By obtaining the above ratio we can replace in order to check it some known values of good results obtained with existing farming machines. 0 The values of θ angle oscillate between 0 to 90 , and 0 usually are not higher than 70 . R represents the length of one of the counter blades; to which we add the r radius of the drum. R’s value oscillates between broad limits, usually the necessary power for rotating the drum is considered, and also the forage type is considered, its humidity, so R = 250 – 450 mm, the lift – cutting barrel’s values are situated between r = 150 – 350 mm. K value that considers the cutting method used in the process oscillates between different values k = 1.8 – 2.25. This is normal as it is a force proportion between the forces that act vertically on the forage and the force that acts horizontally for moving the cutter, performing a slide cut. This requires a reduce use of forces performing a continuous cut without shock or vibrations. This permits to manufacture equipment with enhanced working capacity without altering the quality required by the agricultural and livestock standards. We can see that the extreme values of δ oscillate between maximum, when θ = 0, δ = R; and reach the minimum value when θ = α , δ = r . By representing these values on a graphic fig.2,

65


Vol. 40, No. 2 / 2013

seama de plajele de variaŃie ale acestora, se reuşeşte obŃinerea şi construirea profilului cuŃitului. Pentru fiecare valoare exactă a lui R şi r, socotind valorile lui k se va trasa o familie de curbe pentru variaŃii unghiulare θ de la 0 -90°.

considering their oscillation scales, we can obtain and build the cutter’s pofile. For each precise value of R and r, by calculating k’s values we will draw a number of curves of angle 0 oscillation θ from 0 – 90 .

Fig. 2 – Graphical representation of the values of δ(θ) for each precise value of k’s; when R = 350 mm and r = 200 mm / Reprezentarea grafica a valorilor δ (θ) pentru fiecare valoare exactă a k; atunci când R = 350 mm şi r = 200 mm

CONCLUSIONS By studying the research made on the cutter’s profile obtained by slide cutting we found the following: due to low consumption of specific cutting force per unit area in machine operation is performed minimum fuel consumption compared to similar machines not using this type of knife; shocks significantly decreased during the cutting in the supply channel of the machine, because cutting is performed on the entire length of the blade by continously moving the fodder on the knife edge, while there is also a pressing force perpendicular to the knife edge (slide cutting ); a fodder minced at lengths according to requirements and standards of modern livestock agriculture is obtained.

CONCLUZII Cercetările în scopul realizării unui profil de cuŃit universal utilizabil, au fost finalizate cu obŃinerea unui profil care are următoarele avantaje în exploatare: datorită consumului mic de forŃă de tăiere specifică pe unitate de suprafaŃă, în funcŃionarea utilajului se realizează un consum minim de combustibil, faŃă de utilaje asemănătoare care nu utilizează acest tip de cuŃit; s-a redus considerabil şocurile produse în timpul executării tăierilor în canalul de alimentare al utilajului, deoarece tăierea se realizează pe întreagă lungime a cuŃitului, prin deplasarea continuă a materialului furajer pe tăişul cuŃitului, totodată existând şi o forŃă de presare perpendiculară pe tăişul cuŃitului (tăiere cu alunecare); se obŃine un furaj mărunŃit la lungimi corespunzătoare cerinŃelor şi standardelor agro-zootehnice moderne.

REFERENCES [1]. Bara V et al (1970) - Agricultural Mechanic Guide, Ceres Publishing House, Bucharest; [2]. Borugă I., Farcaş N., Blîndu E.S. (2005) - Mechanization of Agriculture, University Publishing House, Bucharest; [3]. Krasnicenko A. (1964) – Handbook of manufacturer of agricultural machinery, Technical Publishing House, Bucharest; [4]. Mihaiu I., Drocaş I., Molnar A. (2003) - Setting agricultural machinery, Risoprint Publishing House, Cluj-Napoca; [5]. Neculăiasa, V.; Dănilă, I. (1995) – Work Processes and Agricultural Harvesting Machinery, A92 Publishing House, Iaşi; [6]. Szendro P., Lengyel A., Laszlo A., Patay I., Jori J.I., Fodor D., Csizmazia Z., Szule Z., Lang Z., Nemenyi M., Gyorfi G., Horvath B., Szabo G., Takatsy T. Wachtler I., Vermes P. (2003) - Mechanics, Agricultural Publishing House, Budapest.

BIBLIOGRAFIE [1]. Bara V ş.a.(1970) - Indrumătorul Mecanicului Agricol, Ed. Ceres, Bucureşti; [2]. Borugă I., Farcaş N., Blîndu E.S. (2005) – Mecanizarea agriculturii, Editura Cartea Universitară, Bucureşti; [3]. Krasnicenko, A. (1964) - Manualul constructorului de maşini agricole, Editura Tehnică, Bucureşti; [4]. Mihaiu I., Drocaş I., Molnar A. (2003) – Reglarea maşinilor agricole, Editura Risoprint, Cluj –Napoca; [5]. Neculăiasa, V.; Dănilă, I. (1995) - Procese de lucru şi maşini agricole de recoltat, Editura A92, Iaşi; [6]. Szendro P., Lengyel A., Laszlo A., Patay I., Jori J.I., Fodor D., Csizmazia Z., Szule Z., Lang Z., Nemenyi M., Gyorfi G., Horvath B., Szabo G., Takatsy T. Wachtler I., Vermes P. (2003) – Mecanică, Editura Agricultura, Budapesta.

66