optimization eometry modification algorithm

http://mechanics.journals.modares.ac.ir ‫ﻣﺠﻠﻪ ﻋﻠﻤﻲ ﭘﮋوﻫﺸﻲ‬

:‫ﺗﺎرﻳﺨﭽﻪ ﻣﻘﺎﻟﻪ‬ 90/5/17 ‫درﻳﺎﻓﺖ‬ 91/1/22 ‫ﭘﺬﻳﺮش‬ 91/3/15 ‫اراﺋﻪ در ﺳﺎﻳﺖ‬

143-134 13 ‫ صص‬1391 ‫ ﺗﻴﺮ‬2 ‫ ﺷﻤﺎره‬12 ‫دوره‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ و اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ 2

‫ اﺷﺘﻔﺎن ﻣﺎرﺑﻮرگ‬،*1‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ‬

‫ ﭘﺮدﻳﺲ‬،‫ داﻧﺸﮕﺎه آزاد اﺳﻼﻣﻲ واﺣﺪ ﭘﺮدﻳﺲ‬،‫ اﺳﺘﺎدﻳﺎر ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ‬-1 ‫ آﻟﻤﺎن‬،‫ داﻧﺸﮕﺎه ﻣﻮﻧﻴﺦ‬،‫ اﺳﺘﺎد و رﺋﻴﺲ اﻧﺴﺘﻴﺘﻮ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻀﺎﻳﻲ‬-2 [email protected] ،16555/135 ‫ ﺻﻨﺪوق ﭘﺴﺘﻲ‬،‫* ﺗﻬﺮان‬

‫ اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ در ﻣﻮرد ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻓﻨﺎوري ﭘﻴﺸﺮﻓﺘﻪ و ﺑﻪروز دﻧﻴﺎ در زﻣﻴﻨﻪ ﻛﺎﻫﺶ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ از ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از‬-‫ﭼﻜﻴﺪه‬ ‫ ﻳﻚ روش ﻣﻨﺤﺼﺮ ﺑﻪ ﻓﺮد ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ ﻣﺘﺸﻜﻞ از روش ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺳﺎزه ﺑﺎ روﻳﻜﺮد‬،‫ در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ‬.‫روشﻫﺎي ﻧﻮﻳﻦ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‬ ،‫ ﺑﺎ ﻛﻤﻚ روش ﻣﻌﺮوف ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬،‫ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊ ﺷﺪه از آن‬،‫ﻳﺎﻓﺘﻦ ﺑﻬﺘﺮﻳﻦ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺳﺎزه‬ ‫ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻳﻚ ﻣﺪل اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود از ﻳﻚ ﺳﺎزه ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻣﺘﺸﻜﻞ از ﻳﻚ ورﻗﻪ ﻣﺴﺘﻄﻴﻠﻲﺷﻜﻞ ﺑﺎ‬،‫ در ﻫﻤﻴﻦ راﺳﺘﺎ‬.‫ﺗﻮﺳﻌﻪ داده ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫ ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﻄﺢ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از آن‬،‫ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺳﻪ ﻧﻴﺮوي ﻫﺎرﻣﻮﻧﻴﻚ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﺎﻣﺘﻘﺎرن ﻗﺮاردارد‬،‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻳﻜﺴﺎن و ﺛﺎﺑﺖ‬ .‫اﻗﺪام و ﺳﭙﺲ ﻓﺮم ﺑﻬﻴﻨﻪ ﻣﺪل ﺑﻪ ﻛﻤﻚ روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫ ورﻗﻪ ﻣﺴﺘﻄﻴﻠﻲ‬،‫ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي‬،‫ اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬،‫ وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻚ‬:‫ﻛﻠﻴﺪ واژﮔﺎن‬

Vibroacoustical optimization of mechanical echanical structures tructures using sing geometry eometry modification odification concept and genetic enetic algorithm lgorithm method ethod *

M. Ranjbar1 , St. Marburg2 1- Assis. Assis Prof., Mech. Mech Eng., Pardis Branch, Islamic Azad University, Pardis, Iran Iran. 2- Prof.,, LRT, Institutfür Mechanik, Universität der Bundeswehr München, Neubiberg, Germany. * P. O. B. 16555/135 Tehran, Tehran [email protected]

Abstract- This paper introduces a new approach for the reduction of sound radiation from the mechanical structures. A combination of genetic algorithm method and geometry modification concept minimize minimizes the root mean square level of structure borne sound for a square plate over a specific frequency range. The structure’s local geometry modification values at the selected selected surface key-points key points considered as design variables. The model is under three non-symmetric symmetric harmonic excitations. excitations An iterative approach is used to develop new modified model until when a termination criterion is reached. reached The results show that this approach could produce significant reduction in the value of radiated sound power level of the structure. Keywords: Vibroacoustic, V G Genetic Algorithm, lgorithm, Optimization, ptimization, Rectangular ectangular Plate

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫‪ -1‬ﻣﻘﺪﻣﻪ‬ ‫آﻟﻮدﮔﻲ ﺻﻮﺗﻲ و آزردﮔﻲ ﺣﺎﺻﻞ از آن و ﻣﺸﻜﻼت ﺣﺎﺻﻞ از‬ ‫آﺳﻴﺐﻫﺎي وارده ﺑﻪ ﻗﻮه ﺷﻨﻮاﻳﻲ اﻧﺴﺎنﻫﺎ ﺑﻪ ﻳﻚ ﻣﺸﻜﻞ ﺑﺰرگ‬ ‫در وﺿﻌﻴﺖ ﻓﻌﻠﻲ‪ ،‬ﺑﻪﺧﺼﻮص در ﺷﻬﺮﻫﺎي ﺑﺰرگ ﻛﺸﻮر از ﺟﻤﻠﻪ‬ ‫ﺗﻬﺮان‪ ،‬ﺗﺒﺪﻳﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﻣﺤﻘﻘﺎن و ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﺗﻼشﻫﺎي زﻳﺎدي‬ ‫اﻧﺠﺎم دادهاﻧﺪ ﺗﺎ از ﻣﺮدم و ﻣﺤﻴﻂ زﻳﺴﺖ در ﻣﻘﺎﺑﻞ اﻳﻦ ﮔﻮﻧﻪ‬ ‫آﻟﻮدﮔﻲﻫﺎ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﻛﻨﻨﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل ﻣﻲﺗﻮان از ﺗﺼﻮﻳﺐ‬ ‫ﻗﻮاﻧﻴﻦ و ﻣﻘﺮرات زﻳﺴﺖﻣﺤﻴﻄﻲ ﺟﺪﻳﺪ‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از وﺳﺎﻳﻞ ﻣﺎﻧﻊ‬ ‫اﻧﺘﺸﺎر ﺳﺮوﺻﺪا و ﻫﻤﻴﻦﻃﻮر ﺗﻮﺳﻌﻪ و اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﻨﺎوريﻫﺎي‬ ‫ﺟﺪﻳﺪ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ آرامﺗﺮ ﻧﺎم ﺑﺮد‪.‬‬ ‫در ﻫﻤﻴﻦ راﺳﺘﺎ‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﻨﺎوريﻫﺎي ﻧﻮﻳﻦ ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺴﻴﺎر راهﮔﺸﺎ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ‪ ،‬روشﻫﺎي ﻛﻨﺘﺮل و ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻮﻳﺰ و ﺻﺪا را‬ ‫ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ دو دﺳﺘﻪ ﻓﻌﺎل و ﻏﻴﺮﻓﻌﺎل ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻛﺮد‪ .‬روشﻫﺎي‬ ‫ﻛﻨﺘﺮل ﻓﻌﺎل از ﺳﻨﺴﻮرﻫﺎ‪ ،‬ﻛﻨﺘﺮلﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ‪ ،‬اﺿﺎﻓﻪ ﻛﺮدن ﺟﺮمﻫﺎي‬ ‫ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ در ﻧﻘﺎط ﻣﺸﺨﺺ از ﺳﺎزه و ﺑﻠﻨﺪﮔﻮﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺻﻮت ﻣﺨﺎﻟﻒ‬ ‫و ﺧﻨﺜﻲﻛﻨﻨﺪه ﺻﺪاي ﻣﺰاﺣﻢ ﺗﻮﻟﻴﺪ ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫اﻣﺎ‪ ،‬روشﻫﺎي اﺻﻠﻲ ﻛﻨﺘﺮلﻛﻨﻨﺪه ﻧﻮﻳﺰ و ﺻﺪاي ﻣﺰاﺣﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﻏﻴﺮﻓﻌﺎل ﻋﺒﺎرتاﻧﺪ از روشﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺧﻮاص اﺻﻠﻲ آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ‬ ‫ﺳﺎزه را ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺧﻮد ﻗﺮارداده ﺗﺎ ﺑﺎ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﺷﻜﻞ ﻫﻨﺪﺳﻲ‬ ‫ﻳﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ اﺟﺰاي ﺗﺸﻜﻴﻞدﻫﻨﺪه ﻣﺤﺼﻮل در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﻳﻚ ﺳﺎزه‬ ‫آرام ﺗﻮﻟﻴﺪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ‪ ،‬از روش ﻛﻨﺘﺮل ﻏﻴﺮﻓﻌﺎل اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﺰﻳﺖ اﻳﻦ روش اﻣﻜﺎنﭘﺬﻳﺮ ﺑﻮدن ﻛﺎرﺑﺮد آن ﺑﺪون اﻓﺰاﻳﺶ وزن‬ ‫ﺳﺎزه و ﻛﺎراﻳﻲ ﺑﻬﺘﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﺎنﻃﻮر ﻛﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ‪ ،‬اﻳﻦ‬ ‫روشﻫﺎ ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﻳﻚ ﻣﺎﺷﻴﻦ ﻳﺎ ﻣﻮﻟﻔﻪﻫﺎي آن‬ ‫ﺑﻪﺧﺼﻮص در ﺣﻴﻦ ﺷﺒﻴﻪﺳﺎزي ﺑﺎ روشﻫﺎي اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﺑﻪﻛﺎر‬ ‫ﺑﺮده ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬در روش ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻏﻴﺮﻓﻌﺎل‪ ،‬ﺷﻜﻞ ﺳﺎزه‪ ،‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان‬ ‫ﻣﺜﺎل ﻫﻨﺪﺳﻪ آن‪ ،‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻮدﻛﺎر ﺑﻬﻴﻨﻪ ﺷﺪه ﺑﻪ ﻃﻮري ﻛﻪ ﺑﺘﻮان‬ ‫ﺑﺪون ﻧﻘﺾ ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺪف اﺻﻠﻲ دﺳﺖ ﻳﺎﻓﺖ‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ روش‪ ،‬ﻣﻲﺗﻮان ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻮﻳﺰ و ﺻﺪاي ﻣﺰاﺣﻢ‬ ‫ﺗﻮﻟﻴﺪي در ﻣﺤﺼﻮل ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻛﺎﻫﺶ وزن آن ﻧﻴﺰ ﺑﺎ ﺗﻌﺮﻳﻒ‬ ‫ﻧﻤﻮدن ﻗﻴﻮد ﻃﺮاﺣﻲ اﻗﺪام ﻛﺮد‪.‬‬ ‫اﻏﻠﺐ‪ ،‬ﭼﻮن در ﻛﺎرﺑﺮدﻫﺎي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ اﻣﻜﺎن ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ‬ ‫ﻫﺪف دﻗﻴﻖ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮﻣﻮلﻫﺎي رﻳﺎﺿﻲ و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺤﻠﻴﻠﻲ‬ ‫ﻣﻴﺴﺮ ﻧﻴﺴﺖ‪ ،‬ﻟﺬا ﺑﺎﻳﺪ از روشﻫﺎي ﻋﺪدي اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‪،‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪ اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎﻳﻲ ﻧﻈﻴﺮ‬ ‫اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻃﺒﻴﻌﻲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد‬ ‫ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎ و ﻧﻮع ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزهاي و اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫روشﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ‪ ،‬ﻛﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﻜﺮر ﺗﺎﺑﻊ‬ ‫ﻫﺪف دارﻧﺪ‪ ،‬ﺑﺴﻴﺎر زﻣﺎنﺑﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ .‬اﻳﻦ در ﺣﺎﻟﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﺣﺘﻲ ﭘﺲ از ﺻﺮفﻧﻤﻮدن ﻣﺪت زﻣﺎن زﻳﺎدي ﻛﻪ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت راﻳﺎﻧﻪاي ﺣﻴﻦ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪ ،‬اﻃﻤﻴﻨﺎن و‬ ‫ﻗﻄﻌﻴﺘﻲ وﺟﻮد ﻧﺪارد ﻛﻪ ﺟﻮابﻫﺎي ﺑﻪدﺳﺖ آﻣﺪه داراي ﻛﻴﻔﻴﺖ‬ ‫ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻳﻜﻲ از ﻋﻠﺖﻫﺎي اﻳﻦ اﻣﺮ ﻧﺪاﺷﺘﻦ اﻃﻼﻋﺎت ﻻزم در ﺧﺼﻮص‬ ‫ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻣﻴﺰان ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﺑﻮدن آن‬ ‫اﺳﺖ ﻛﻪ ﻧﻤﻲﺗﻮان ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ و ﺑﻪﺳﺮﻋﺖ ﺗﺸﺨﻴﺺ داد ﻛﻪ ﺑﺎ‬ ‫ﭼﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮي از ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻲﺗﻮان ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف‬ ‫ﻛﻤﻴﻨﻪ دﻟﺨﻮاه را ﺑﻪدﺳﺖ آورد‪ .‬ﻟﺬا ﭘﺮﺳﺶ اﺻﻠﻲ اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﭼﻪ روش ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﻣﺎﻫﻴﺖ ﻣﺘﻔﺎوت ﻫﺮ روش‪ ،‬ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ‬ ‫ﻫﺮ ﭼﻪ ﺳﺮﻳﻊﺗﺮ ﺟﻮاب ﺑﻬﻴﻨﻪ را ﺑﺎ ﻛﻴﻔﻴﺖ ﺑﻬﺘﺮ ﻛﻪ ﻫﻤﺎﻧﺎ ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﺳﻄﺢ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ اﺳﺖ‪ ،‬اراﻳﻪ ﻧﻤﺎﻳﺪ؟‬ ‫ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻣﻨﺘﺸﺮﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻛﻮﭘﻤﻦ در ﺳﺎل ‪1997‬ﻣﻴﻼدي‬ ‫در ﻛﺘﺎﺑﻲ ﺑﺎ ﻋﻨﻮان "ﻃﺮاﺣﻲ ﻳﻚ ﺳﺎزه آرام ﺑﺎ روﻳﻜﺮد ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ"]‪ [1‬ﻧﺸﺎن داد ﻛﻪ اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﻋﻠﻤﻲ‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ در ﻫﻤﺎن‬ ‫اﺑﺘﺪاي ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺤﺼﻮل ﺑﺴﻴﺎر ﺑﻪﺻﺮﻓﻪﺗﺮ از آن اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﭘﺲ از ﺗﻮﻟﻴﺪ ﻣﺤﺼﻮل ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻛﺎﻫﺶ اﻳﻦ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت‪ ،‬ﺑﺎ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﻗﺪﻳﻤﻲ و ﻫﺰﻳﻨﻪﺑﺮي ﻫﻤﭽﻮن ﺗﻌﺒﻴﻪ ﻋﺎﻳﻖﻫﺎ‬ ‫و ﻣﻴﺮاﻛﻨﻨﺪهﻫﺎ‪ ،‬اﻗﺪام ﺷﻮد‪ .‬راهﺣﻞ ﻛﻠﻴﺪي ﺟﻬﺖ دﺳﺘﻴﺎﺑﻲ ﺑﻪ اﻳﻦ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﭘﻴﺸﺮﻓﺘﻪ ﺷﺒﻴﻪﺳﺎزي ﻋﺪدي ﺑﺮ روي‬ ‫ﻣﺪلﻫﺎي راﻳﺎﻧﻪاي در ﺣﻴﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺤﺼﻮل ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺎ‬ ‫اﻳﻦ روش ﻣﻲﺗﻮان ﻣﻨﺎﺑﻊ ﺗﻮﻟﻴﺪﻛﻨﻨﺪه ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ را از‬ ‫ﻫﻤﺎن اﺑﺘﺪا ﺷﻨﺎﺳﺎﻳﻲ ﻛﺮد و ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ اﺻﻼح آن اﻗﺪام ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻫﺰﻳﻨﻪ اﻳﻦ ﻛﺎر ﺑﺴﻴﺎر ﻛﻤﺘﺮ از آن اﺳﺖ ﻛﻪ ﭘﺲ از ﺗﻮﻟﻴﺪ ﺑﺨﻮاﻫﻴﻢ‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﻌﻤﻴﺮ ﻳﺎ اﺻﻼح ﻧﻘﺺ اﻗﺪام ﻛﻨﻴﻢ‪.‬‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻳﻚ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺟﺎﻣﻊ اﻧﺠﺎمﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺎرﺑﻮرگ]‪ [2‬در‬ ‫ﺳﺎل ‪ 2002‬ﻣﻴﻼدي ﺑﺮ روي ﻛﺎرﺑﺮد روشﻫﺎي ﻏﻴﺮﻓﻌﺎل ﻛﻨﺘﺮل‬ ‫ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﻣﺘﻌﺪد‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ آن اﺳﺖ ﻛﻪ ﭘﻴﺪاﻛﺮدن ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻬﻴﻨﻪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﻛﺎﻫﺶ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ داراي‬

‫‪135‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي ﻧﻘﺎط ﺑﻴﺸﻴﻨﻪ و ﻛﻤﻴﻨﻪ در ﺷﻜﻞ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺗﺎﺑﻊ ﻛﺎﻣﻼ‬ ‫ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻫﺪف ﺧﻮد ﻫﺴﺘﻨﺪ ﺑﺴﻴﺎر ﻣﺸﻜﻞ و ﮔﺎﻫﻲ ﻏﻴﺮﻣﻤﻜﻦ‬ ‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻟﺬا ﺣﺘﻲ دﺳﺖﻳﺎﻓﺘﻦ ﺑﻪ ﻳﻚ ﻣﻘﺪار ﻛﻤﻲ ﻛﺎﻫﺶ در‬ ‫ﻣﻴﺰان ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﻧﻴﺰ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ‬ ‫ﺑﺮاي ﻫﺮ ﭘﮋوﻫﺸﮕﺮي ﻳﻚ اﻓﺘﺨﺎر ﺗﻠﻘﻲ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﻫﺪف از اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ‪ ،‬ﺑﺮرﺳﻲ ﻧﺤﻮه ﻋﻤﻠﻜﺮد و ﺑﺎزدﻫﻲ روش‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ ﺑﺮاي اﺻﻼح ﻫﻨﺪﺳﻪ‬ ‫ﻋﺪدي ﺳﻪﺑﻌﺪي ﻳﻚ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﻮاص ارﺗﻌﺎﺷﻲ‪،‬‬ ‫آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ و ﻳﺎ ﺳﺎﺧﺘﺎري آن اﺳﺖ‪ .‬ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﻣﻨﻈﻮر‪ ،‬ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ از‬ ‫ﻳﻚ ﻧﺮماﻓﺰار ﺗﺠﺎري اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﺑﺎ روﺗﻴﻦﻫﺎي ﻧﻮﺷﺘﻪﺷﺪه‬ ‫ﺗﻮﺳﻂ ﻧﮕﺎرﻧﺪﮔﺎن ﻣﻘﺎﻟﻪ ﺑﻪ زﺑﺎنﻫﺎي ﻓﺮﺗﺮن‪ C ،‬و ‪ C++‬ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه‬ ‫ﻳﻮﻧﻴﻜﺲ اﺳﻜﺮﻳﭙﺖﻫﺎي ﺧﺎﺻﻲ‪ ،‬ﻛﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻮدﻛﺎر ﻓﺮاﻳﻨﺪ‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻫﻨﺪﺳﻲ را ﺑﻪ ﺷﻴﻮهاي ﺗﻜﺮارﺷﻮﻧﺪه ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺎﺑﻊ‬ ‫ﻫﺪف و ﺗﻮاﺑﻊ ﻗﻴﺪي ﻫﺪاﻳﺖ ﻣﻲﻧﻤﺎﻳﻨﺪ‪ ،‬ﺗﻮﺳﻌﻪ داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از رﻳﺸﻪ ﻣﻴﺎﻧﮕﻴﻦ ﻣﺮﺑﻊ‬ ‫از ﺳﻄﺢ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﺳﻄﺢ ﻳﻚ ﺳﺎزه ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ‬ ‫)‪ .١ (RMSL‬ﻗﻴﻮد ﻳﺎ ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎي اﻋﻤﺎﻟﻲ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺷﺎﻣﻞ ﻣﺤﺪودﻧﻤﻮدن ﻣﻘﺪار ﻋﺪدي ﻣﺮزﻫﺎي ﺑﺎﻻ و‬ ‫ﭘﺎﻳﻴﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ )ﻳﺎ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ ﻣﻴﺰان‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮات ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻣﺪل( ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ‬ ‫ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﺟﺮم ﻛﻞ ﺳﺎزه‪ ،‬در ﻃﻲ ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻣﺮاﺣﻞ‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي‪ ،‬ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺛﺎﺑﺖ ﺑﺎﻗﻲ ﺧﻮاﻫﺪ ﻣﺎﻧﺪ‪.‬‬

‫‪ -2‬ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف‬ ‫ﻗﺎﺑﻞ اﻋﺘﻤﺎدﺗﺮﻳﻦ روش ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺰان ﻧﻮﻳﺰ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از اﺟﺰاي‬ ‫ﻳﻚ ﺳﺎزه ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه ﺑﺮ‬ ‫ﺣﺴﺐ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ زاوﻳﻪاي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻌﺎدﻟﻪ زﻳﺮ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﮔﺮدد‪:‬‬ ‫) ‪p(ω‬‬ ‫‪L p (ω ) = 10 lg‬‬ ‫‪dB‬‬ ‫)‪(1‬‬ ‫‪p0‬‬

‫در ﻓﺮﻣﻮل )‪ ،(1‬ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس‬ ‫ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ ﻟﮕﺎرﻳﺘﻤﻲ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه )‪ P(ω‬ﺑﻪ ﺗﻮان‬ ‫ﺻﻮﺗﻲ ﻣﺒﻨﺎ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ دﺳﻲﺑﻞ )‪ (dB‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﮔﺮدد‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪،‬‬ ‫ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﭘﺎﻳﻪاي آﻛﻮﺳﺘﻴﻚ ﻣﺎﺷﻴﻦآﻻت اراﺋﻪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ‬ ‫ﻛﻮﻟﻤﻦ]‪ ،[3‬ﻣﻘﺪار )‪ P(ω‬را ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد‪:‬‬ ‫)‪(2‬‬

‫) ‪P (ω ) = pa ca Sυ ⊥2 rms (ω ) σ (ω‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫در ﻓﺮﻣﻮل )‪ ،(2‬ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ ρ‬و ‪ c‬ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﭼﮕﺎﻟﻲ و ﺳﺮﻋﺖ ﺻﻮت‬ ‫در ﻫﻮا‪ ،‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﻴﺎﻟﻲ ﻛﻪ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ را از ﺳﺎزه ﻣﻨﺘﻘﻞ‬ ‫ﻣﻲﻛﻨﺪ‪ ،‬ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﭘﺎراﻣﺘﺮ ‪ S‬ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﺳﻄﺢ ﺳﺎﻃﻊﻛﻨﻨﺪه ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت‬ ‫ﺻﻮﺗﻲ و ) ‪ υ ⊥2 rms (ω‬ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺮﺑﻌﻲ ﺳﺮﻋﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺑﺮ‬ ‫روي ﺳﻄﺢ ﺳﺎﻃﻊﻛﻨﻨﺪه ﺻﻮت ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮ )‪σ(ω‬‬ ‫ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻣﻴﺰان ﺑﺎزدﻫﻲ ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺮﺑﻌﻲ ادﻣﻴﺘﺎﻧﺲ اﻧﺘﻘﺎﻟﻲ‬ ‫ﺑﺮﮔﺮﻓﺘﻪ از ﻛﺘﺎب ﻣﺒﺎﻧﻲ آﻛﻮﺳﺘﻴﻚ ﻣﺎﺷﻴﻦآﻻت ﻧﻮﺷﺘﻪ آﻗﺎي‬ ‫ﻛﻮﻟﻤﻦ]‪ [3‬ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ دارﻳﻢ‪:‬‬ ‫) ‪υ ⊥2 rms (ω‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Frms‬‬ ‫) ‪(ω‬‬

‫)‪(3‬‬

‫= ) ‪ht2 (ω‬‬

‫ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ‪ F‬ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ رﻳﺸﻪ ﻣﺮﺑﻌﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻧﻴﺮوي ﺗﺤﺮﻳﻚ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫آﻧﮕﺎه ﻣﻌﺎدﻟﻪ )‪ (2‬را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺑﺎزﻧﻮﻳﺴﻲ ﻛﺮد‪:‬‬ ‫)‪(4‬‬

‫‪2‬‬ ‫‪P (ω ) = ρ a c a Sσ (ω ) ht2 (ω ) Frms‬‬ ‫) ‪(ω‬‬

‫ﻛﻪ اﻳﻦ ﻫﻤﺎن ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﺳﺎﺳﻲ آﻛﻮﺳﺘﻴﻚ ﻣﺎﺷﻴﻦآﻻت ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺣﺎل ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻴﻮه ﻧﮕﺎرش ﻣﻌﺎدﻻت رﻳﺎﺿﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﭘﺮاﺗﻮر‬ ‫ﺳﻄﺢ دارﻳﻢ]‪:[4‬‬ ‫) ‪L p (ω ) = Lσ (ω ) + Lsh2 (ω ) + LF (ω‬‬ ‫)‪(5‬‬ ‫‪t‬‬

‫در اﻳﻨﺠﺎ ) ‪ Lσ (ω‬ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﺳﻄﺢ ﺑﺎزدﻫﻲ ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ‪Lsh2 (ω ) ،‬‬ ‫‪t‬‬

‫ﺳﻄﺢ ﺻﻮت ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزه و ﺗﺮم ) ‪ LF (ω‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ‬ ‫ﺳﻄﺢ ﻧﻴﺮوي ﻋﻤﻠﮕﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻣﻘﺪار اﻣﭙﺪاﻧﺲ وﻳﮋه ﻧﻴﺰ‪،‬‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻳﻜﺴﺎنﺑﻮدن آن ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﻣﺒﻨﺎي اﺳﺘﺎﻧﺪارد آن در‬ ‫ﻣﻌﺎدﻟﻪ )‪ (4‬در ﺷﺮاﻳﻂ درﺟﻪ ﺣﺮارت و ﻓﺸﺎر ﻋﺎدي ﻫﻮا‪ ،‬ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻔﺮﺷﺪن ﻣﻘﺪار ﻧﺴﺒﺖ ﻟﮕﺎرﻳﺘﻤﻲ آنﻫﺎ ﻣﻲﮔﺮدد‪ .‬ﻋﻠﺖ اﻳﻦ اﻣﺮ‪،‬‬ ‫ﺻﻔﺮﺑﻮدن ﻣﻘﺪار ﻟﮕﺎرﻳﺘﻢ ﻋﺪد ﻳﻚ )ﻧﺴﺒﺖ دو اﻣﭙﺪاﻧﺲ وﻳﮋه در‬ ‫ﺷﺮاﻳﻂ ﻋﺎدي درﺟﻪ ﺣﺮارت و ﻓﺸﺎر ﻫﻮا( ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‪ ،‬از ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﭘﻨﺞ ﻣﻲﺗﻮان اﻳﻦ اﺳﺘﻨﺒﺎط را داﺷﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه ) ‪ L p (ω‬ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان‬ ‫ﻣﺠﻤﻮع ﺳﻪ ﺳﻄﺢ ) ‪ Lσ (ω ) ، Lsh2 (ω‬و ) ‪ LF (ω‬ﺑﻴﺎن ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫‪t‬‬

‫ﻟﺬا ﻣﻲﺗﻮان ﮔﻔﺖ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﻳﻚ‬ ‫ﺳﺎزه‪ ،‬ﺑﺎ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﺠﻤﻮع ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺳﻪ ﺳﻄﺢ و ﻳﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫دو ﺗﺎ از آنﻫﺎ‪ ،‬در ﺻﻮرﺗﻲ ﻛﻪ ﻛﺎﻫﺶ آنﻫﺎ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻓﺰاﻳﺶ زﻳﺎد‬ ‫از ﺣﺪ ﺳﻄﺢ ﺳﻮم ﻧﮕﺮدد‪ ،‬ﻣﻴﺴﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫اﮔﺮﭼﻪ اﻧﺠﺎم ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ اﻗﺪاﻣﻲ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺪار ) ‪LF (ω‬‬ ‫ﺑﺮ روي ﻣﻘﺎدﻳﺮ ) ‪ Lsh2 (ω‬و ) ‪ Lσ (ω‬ﺗﺎﺛﻴﺮﮔﺬار ﻧﻤﻲﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬اﻣﺎ‬ ‫‪t‬‬

‫‪1. Root Mean Square Level of Sound Power‬‬

‫‪136‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫ﺗﻼشﻫﺎي اﻧﺠﺎمﺷﺪه ﺟﻬﺖ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه ﺑﺮ روي‬ ‫ﺳﻄﺢ ﺑﺎزدﻫﻲ ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ ﺳﺎزه ﻣﺘﻘﺎﺑﻼ ﺑﺮ روي ﻫﻢ ﺗﺎﺛﻴﺮﮔﺬارﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﻋﻠﺖ آن وﺟﻮد ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﺑﺮ روي ﻣﻘﺪار ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﺑﺎزدﻫﻲ‬ ‫ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ اﺳﺖ ﻛﻪ اﺻﻄﻼﺣﺎ ﺑﺎزدﻫﻲ ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ‬ ‫ﻳﻚ ﺗﻚﻗﻄﺐ ﺗﺎﺑﺸﻲ ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬اﻣﺎ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻫﻴﭻﮔﻮﻧﻪ‬ ‫ﻣﺤﺪودﻳﺘﻲ ﺑﺮ روي ﻣﻘﺪار ﭘﺎﻳﻴﻨﻲ ﺳﻄﺢ ﺻﻮﺗﻲ ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ‬ ‫ﺳﺎزه وﺟﻮد ﻧﺪارد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻣﻜﺎن ﻛﺎﻫﺶ ﺑﻴﺸﺘﺮ آن ﺣﺘﻲ وﻗﺘﻲ‬ ‫ﻛﻪ ﺑﺎزدﻫﻲ ﺗﺸﻌﺸﻌﻲ در ﺑﺎﻻﺗﺮﻳﻦ ﺳﻄﺢ ﺧﻮد اﺳﺖ‪ ،‬وﺟﻮد دارد‪.‬‬ ‫ﻟﺬا در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻓﻘﻂ ﺻﻮت ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزه درﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ وﮔﺮﻧﻪ اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﺑﺴﻴﺎر ﭘﻴﭽﻴﺪهﺗﺮ و‬ ‫زﻣﺎﻧﺒﺮﺗﺮ از ﻗﺒﻴﻞ روش اﻟﻤﺎنﻫﺎي ﻣﺮزي ﻳﺎ اﻟﻤﺎنﻫﺎي ﻧﺎﻣﺤﺪود‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه ﺿﺮوري ﻣﻲﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫‪ -3‬ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف‬ ‫ﺳﻄﺢ ﺻﻮت ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزه ) ‪ Lsh2 (ω‬در ﻣﻌﺎدﻟﻪ )‪ (5‬ﻛﻪ‬ ‫‪t‬‬

‫از اﻳﻦ ﺑﻪ ﺑﻌﺪ ﺑﺎ ﻋﻼﻣﺖ اﺧﺘﺼﺎري ‪ LS‬ﻧﺎﻣﻴﺪه ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ را‬ ‫ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻌﻴﺎر اﻧﺪازهﮔﻴﺮي ﺣﺴﺎﺳﻴﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﻳﻚ‬ ‫ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻳﻚ ﻧﻴﺮوي ﻋﻤﻠﮕﺮ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻧﻤﻮد]‪ .[5‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‬ ‫ﻣﻘﺪار ‪ LS‬ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫) ‪Sht2 (ω‬‬ ‫‪dB‬‬ ‫‪S 0 ht20‬‬

‫)‪(6‬‬

‫‪LS = Lsh 2 (ω ) = 10 lg‬‬ ‫‪t‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﻣﺮﺟﻊ ) ‪ S 0 ht20 = 2.5 ⋅ 10 −15 m 4 /(N 2 s 2‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺮﺑﻌﻲ ﻫﺪاﻳﺘﻲ ﻳﺎ‬ ‫) ‪ ، ht2 (ω‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ )‪ ،(3‬ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻘﺪار‬ ‫) ‪ υ ⊥2 rms (ω‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪ υ rmsi‬در ﺑﺮﺧﻲ ﻧﻘﺎط ﺑﺮ روي ﺳﻄﺢ‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺑﺮدار ﺳﺮﻋﺖ ) ‪(ω‬‬ ‫ﺳﺎﻃﻊﻛﻨﻨﺪه ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ را ﻣﻲﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده آزﻣﺎﻳﺶﻫﺎي‬ ‫ﺗﺠﺮﺑﻲ و ﻳﺎ از ﻃﺮﻳﻖ ﺷﺘﺎبﺳﻨﺞﻫﺎ و ارﺗﻌﺎشﺳﻨﺞﻫﺎي ﻟﻴﺰري و ﻳﺎ‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ از ﻃﺮﻳﻖ روشﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻋﺪدي دﻳﻨﺎﻣﻴﻜﻲ اﻟﻤﺎن‬ ‫ﻣﺤﺪود ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد‪ .‬ﺳﭙﺲ ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻣﻘﺪار ﻧﺮﻣﺎل ﺳﺮﻋﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ‬ ‫ﺳﺎزه ﻛﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺳﻄﺢ ﺳﺎﻃﻊﻛﻨﻨﺪه ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪،‬‬ ‫ﺑﺎ ﻓﺮﻣﻮل زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﮔﺮدد‪:‬‬ ‫)‪(7‬‬ ‫‪υ ⊥rmsi (ω ) = υ rmsi (ω ).ni‬‬

‫‪ n‬ﺑﺮدار ﻧﺮﻣﺎل ﻳﻜﻪ ﺑﺮ روي ﻧﻘﻄﻪ ‪ i‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺳﭙﺲ ﻣﻘﺪار‬ ‫ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺮﻋﺘﻲ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه ﺑﺮ روي ﺳﻄﺢ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ از ﻃﺮﻳﻖ‬ ‫ذﻳﻞ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬ ‫‪nn‬‬

‫)‪(8‬‬

‫‪2‬‬ ‫( ‪⊥rms‬‬

‫)‪ω‬‬

‫‪∑υ‬‬ ‫‪i =1‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪nn‬‬

‫= ) ‪υ ⊥2 rmsi (ω‬‬

‫در ﻓﺮﻣﻮل ﺑﺎﻻ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ ‪ i‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺗﻌﺪاد ﻧﻘﺎط اﻧﺪازهﮔﻴﺮي‬ ‫ﻳﺎ ﻧﻮدﻫﺎي اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺮ روي ﺳﻄﺢ‬ ‫ﺳﺎزه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ‪ ،‬ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺮدارﻫﺎي ﺳﺮﻋﺖ ﺳﻄﺤﻲ‪ ،‬از‬ ‫روش اﻟﻤﺎنﻫﺎي ﻣﺤﺪود )ﺗﻜﻨﻴﻚ ﺟﻤﻊ آﺛﺎر( اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫ﻛﻪ ﺑﺮاي ﻳﻚ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻣﻴﺮاﻳﻲ ﻛﻢ ﻋﻤﻼ ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل اﺳﺖ‪ .‬ﻧﺮماﻓﺰار‬ ‫ﺑﻪﻛﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﻴﺎت آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود‬ ‫اﻧﺴﻴﺲ‪ 1‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ]‪ .[6‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‪ ،‬ﻫﺮ ﻣﺮﺣﻠﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎنﻫﺎي‬ ‫ﻣﺤﺪود داراي دو زﻳﺮﻣﺮﺣﻠﻪ اﺳﺖ‪ .‬اﺑﺘﺪا اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻋﺪدي ﻣﻮدال‬ ‫ﻛﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻜﻞ ﻣﻮدﻫﺎ و ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ‬ ‫ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﺳﭙﺲ‪ ،‬ﺑﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻤﻊآوريﺷﺪه در‬ ‫ﻣﺮﺣﻠﻪ اول‪ ،‬ﭘﺎﺳﺦ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻳﻚ ﻧﻴﺮوي ﻫﺎرﻣﻮﻧﻴﻚ ﻋﻤﻠﮕﺮ‬ ‫ﺑﺮ ﺳﺎزه ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲﮔﺮدد‪ .‬در ﺣﻘﻴﻘﺖ ﺗﺸﺨﻴﺺ دﻗﻴﻖ ﺗﻌﺪاد و‬ ‫ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ داراي اﻫﻤﻴﺖ ﻓﻮقاﻟﻌﺎدهاي ﺟﻬﺖ‬ ‫اﻓﺰاﻳﺶ دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﻣﺮﺣﻠﻪ دوم ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫در ﻫﻤﻴﻦ راﺳﺘﺎ‪ ،‬اﻧﺘﺨﺎب ﻳﻚ ﺑﺎزه ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺟﻬﺖ ﺗﻘﺴﻴﻢ‬ ‫داﻣﻨﻪ ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ و اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻮدال ﺑﺴﻴﺎر ﻣﻬﻢ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﭼﺮا ﻛﻪ‬ ‫اﮔﺮ داﻣﻨﻪ ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻗﻄﻌﺎت ﺑﺰرﮔﻲ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي ﺷﻮد‪،‬‬ ‫آﻧﮕﺎه اﻣﻜﺎن ﮔﻢﻛﺮدن و ﻳﺎ ﻋﺪم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻌﺪادي از ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي‬ ‫ﻃﺒﻴﻌﻲ در داﻣﻨﻪ ﺑﺮاﻧﮕﻴﺰش ﻣﻮرد ﻋﻼﻗﻪ ﻃﺮاح وﺟﻮد دارد‪ .‬اﻣﺎ‬ ‫ﻃﺒﻴﻌﺘﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺧﻴﻠﻲ ﻛﻮﭼﻚ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﺷﻮد‪ ،‬آﻧﮕﺎه زﻣﺎن اﺟﺮاي ﻫﺮ ﻣﺮﺣﻠﻪ از ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود‬ ‫ﻓﻮقاﻟﻌﺎده زﻳﺎد ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫از ﻃﺮف دﻳﮕﺮ‪ ،‬از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﺗﻮان آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ ﺳﺮﻋﺖ‬ ‫ﺳﻄﺤﻲ ﺳﺎزه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬ﻳﻚ روش دﻳﮕﺮ ﻛﻢﺧﺮج ﺑﻪ‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺎزدﻫﻲ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺮﺑﻌﻲ ﺳﺮﻋﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﻄﺢ ﺳﺎزه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ]‪.[7‬‬ ‫ﻣﻘﺪار ‪ LS‬در ﻓﺮﻣﻮل )‪ (6‬ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻳﻚ ﻃﻴﻒ از ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي‬ ‫ﻛﺎري دوراﻧﻲ ‪ ω‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻳﻚ ﻣﻌﻴﺎر ﻛﻠﻲ از رﻓﺘﺎر‬ ‫ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﻳﻚ ﺳﺎزه در ﻳﻚ ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ﻣﻮرد ﻋﻼﻗﻪ‪،‬‬ ‫رﻳﺸﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺮﺑﻌﻲ ﺻﻮت ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزه‪ ،‬ﻛﻪ‬ ‫ﺑﻪاﺧﺘﺼﺎر ‪ RMSL‬ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬از ﻃﺮﻳﻖ ﻓﺮﻣﻮل )‪ (9‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﻣﻲﮔﺮدد]‪:[9،8‬‬ ‫‪1. ANSYS‬‬

‫‪137‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫‪ω max‬‬

‫)‪(9‬‬

‫‪dB‬‬

‫‪(ω )dω‬‬

‫‪2‬‬

‫‪min LS‬‬

‫‪∫ω‬‬

‫‪ω max − ω min‬‬

‫=(‪RMSL‬‬

‫در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻓﻮق ‪ ωmax‬و ‪ ω min‬ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺑﺎﻧﺪﻫﺎي ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﻳﻴﻦ‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ زاواﻳﻪاي ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﻣﻘﺪار ‪ RMSL‬را ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ ﻧﻮﻋﻲ‬ ‫ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻣﻴﺰان اﻧﺮژي ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﻣﻮﺟﻮد روي ﻳﻚ ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ‬ ‫ﻣﻌﻴﻦ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻧﻴﺮوي ﺑﺮاﻧﮕﻴﺰش در ﺳﺎزه ﺑﻴﺎن ﻧﻤﻮد‪ .‬اﻳﻦ ﻣﻘﺪار‬ ‫ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪ .‬در‬ ‫اداﻣﻪ ﺑﻪ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ‬ ‫ﺗﺤﻘﻴﻖ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻫﻤﺎنﻃﻮر ﻛﻪ درﺧﺼﻮص ﻣﻌﺎدﻟﻪ )‪ (8‬ذﻛﺮ ﺷﺪ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ‪RMSL‬‬ ‫ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻃﺒﻖ ﺗﻌﺮﻳﻒ زﻳﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﺪ ﻧﻈﺮ‬ ‫ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ؛ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ‪ ،‬ﻃﺒﻖ ﻓﺮﻣﻮل )‪ ،(9‬ﻣﻘﺪار ﻛﻤﻴﻨﻪ‬ ‫ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﻳﻂ ﻗﻴﺪي اﻋﻤﺎلﺷﺪه ﺑﺮ روي آن ﻣﻮرد‬ ‫ﺣﺴﺘﺠﻮ واﻗﻊ ﻣﻲﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪min . F (ϑ ),ϑ ∈ R n‬‬ ‫‪ C eq (ϑ ) = 0‬‬ ‫‪subject to ‬‬ ‫)‪(10‬‬ ‫‪Cineq (ϑ ) ≥ 0‬‬ ‫در ﻓﺮﻣﻮل ﺷﻤﺎره )‪ ،(10‬ﻣﻘﺪار ﻛﻤﻴﻨﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ‪ F‬ﺑﺮ‬

‫ﺣﺴﺐ ﻣﺘﻐﻴﺮ ‪ ϑ‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺣﻘﻴﻘﻲ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﻳﻂ ﻗﻴﺪي ﻳﻜﺴﺎن‬ ‫‪ C eq (ϑ ) = 0‬و ﻏﻴﺮﻳﻜﺴﺎن ‪ Cineq (ϑ ) ≥ 0‬اﻋﻤﺎلﺷﺪه ﺑﺮ روي‬ ‫ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﻣﺴﺌﻠﻪ ﻣﻮرد ﺟﺴﺘﺠﻮ ﻗﺮار ﻣﻲﮔﻴﺮد‪ .‬در اﻳﻨﺠﺎ ﺷﺎﻳﺎن‬ ‫ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﻗﻴﻮدي ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪاﻧﺪ‪ ،‬اﻋﻤﺎل ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﺠﺎز ﺑﺮ روي‬ ‫ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ‪ ϑ‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ؛ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ اﻳﻦ ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ ﻣﺠﺎز ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻘﺪار ﺧﻮد در ﻳﻚ ﻣﺤﺪوده ﻣﻌﻴﻦ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫در ﺑﺨﺶﻫﺎي ﺑﻌﺪ ﺧﻮاﻫﻴﺪ دﻳﺪ ﻛﻪ اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ‬ ‫اﺳﺎس اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎ و ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻣﺠﺎز ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم ورقﻫﺎي ﻓﻮﻻدي در‬ ‫ﺣﻴﻦ ﻓﺮآﻳﻨﺪ ﭘﺮﺳﻜﺎري ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪ ،‬ﺑﻪ ﻃﻮري ﻛﻪ در ﺻﻮرت اﻋﻤﺎل‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم‪ ،‬ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﭘﺎرﮔﻲ ﺳﻄﺢ ورق ﻧﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي‬ ‫ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﻣﻘﺪار ﻣﻌﺎدل ﺗﻮان ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎﻃﻊ‬ ‫ﺷﺪه از ﺳﺎزه ﻛﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺮ روي ﻛﻞ ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ‬ ‫ﺗﺤﺮﻳﻚ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻓﺮض‬ ‫ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي اﻳﻦ ﺗﺎﺑﻊ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎي ﺗﻐﻴﻴﺮ‬ ‫ﻓﺮم ﺻﻔﺤﺎت در ﻫﺮ دو ﺟﻬﺖ ﺑﻴﺮوﻧﻲ و دروﻧﻲ ﺟﺴﻢ ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﻳﺮ‬ ‫‪138‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫ﻣﺸﺨﺼﻲ ﻣﺤﺪود ﻣﻲﮔﺮدﻧﺪ و ﺑﻪ ﻋﻼوه وزن ﺳﺎزه ﻧﻴﺰ در ﺣﻴﻦ‬ ‫اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﻴﺎت اﻓﺰاﻳﺶ ﻧﻴﺎﺑﺪ‪ .‬در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ‪ ،‬ﺗﻨﻬﺎ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت‬ ‫ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﺳﺎزه درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد؛ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ‪،‬‬ ‫از اﺛﺮ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﻴﺎل درﺑﺮﮔﻴﺮﻧﺪه ﻣﺪل )ﻫﻮا( ﺑﺮ روي ﺳﺎزه‬ ‫ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺻﺮفﻧﻈﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺳﻄﺢ اﻳﻦ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ‬ ‫ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ ﻣﻴﺰاﻧﻲ ﺣﺴﺎﺳﻴﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه‪ ،‬ﻫﻨﮕﺎﻣﻲ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ‬ ‫ﺗﻌﺪاي ﺗﺤﺮﻳﻚ ﻛﻨﻨﺪه ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪ ،‬ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﺗﻮان آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻴﺰان ﺳﺮﻋﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ‬ ‫ﺳﻄﺢ ﺳﺎزه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﮔﺮدد‪ ،‬ﻟﺬا راهﺣﻞ دﺳﺖﻳﺎﻓﺘﻦ ﺑﻪ‬ ‫ارزانﺗﺮﻳﻦ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﻔﺎده از راﻧﺪﻣﺎن ارﺗﻌﺎﺷﻲ‬ ‫ﺳﺎزه و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺟﺬر ﻣﺮﺑﻌﺎت ﺳﺮﻋﺖ ﻋﻤﻮدي‬ ‫ﺳﻄﺢ ﺳﺎزه ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﻮان ﺗﺸﻌﺸﻊ‬ ‫آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزه درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪ LS .‬ﺗﺎﺑﻌﻲ از‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ زاوﻳﻪاي ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ و ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻳﻚ ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ‬ ‫ﻛﻪ ﺑﻴﺎﻧﮕﺮ رﻓﺘﺎر ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﺳﺎزه در ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ﻣﻮرد ﻋﻼﻗﻪ‬ ‫اﺳﺖ از ﭘﺎراﻣﺘﺮ ‪ RMSL‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﺗﺤﺮﻳﻚ ﻣﻴﻨﻴﻤﻢ و ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ ﺻﻔﺮ و‬ ‫ﺻﺪ ﻫﺮﺗﺰ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ‪ RMSL‬ﺑﺮ ﺣﺴﺐ دﺳﻲﺑﻞ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺳﺎزه درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه داراي ﺧﻮاص ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ و آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ‬ ‫ﻫﻤﮕﻦ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ و در ﻛﻠﻴﻪ ﺳﻄﻮح ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺧﻮد ﺗﻮﺳﻂ ﺗﻌﺪادي‬ ‫ﭘﻴﻦﻫﺎي ﺳﺎده ﻧﮕﻪ داﺷﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬اﻳﻦ ﺑﺪان ﻣﻌﻨﺎﺳﺖ ﻛﻪ در‬ ‫ﻟﺒﻪﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻫﻴﭻﮔﻮﻧﻪ ﻣﻤﺎن ﺧﻤﺸﻲ و ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮ ﺟﺴﻢ اﺛﺮ‬ ‫ﻧﻤﻲﻛﻨﺪ‪ .‬ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻫﺎرﻣﻮﻧﻴﻚ ﺗﺤﺮﻳﻚﻛﻨﻨﺪه در ﻣﺤﺪوه‬ ‫ﺻﻔﺮ ﺗﺎ ﺻﺪ ﻫﺮﺗﺰ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪهاﻧﺪ ﻛﻪ ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ اﻛﺜﺮ‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ اﺻﻠﻲ ﺳﺎزه را ﺗﺤﺮﻳﻚ ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ ﻋﻤﻼ اﻣﻜﺎن ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺗﺤﻠﻴﻠﻲ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﺪل وﺟﻮد ﻧﺪارد‪ ،‬ﻟﺬا ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺧﻮاص‬ ‫آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزه ﺑﺎﻳﺪ از روش اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪ .‬اﻣﺎ‬ ‫اﻳﻦ روش ﻧﻴﺰ ﺧﻮد ﺑﺴﻴﺎر زﻣﺎﻧﺒﺮ ﺑﻮده و ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﺪل ﺣﺪاﻗﻞ‬ ‫زﻣﺎن ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دﻳﻨﺎﻣﻴﻜﻲ ﺳﺎزه و ﺳﭙﺲ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﭼﻴﺰي در ﺣﺪود ‪ 1‬دﻗﻴﻘﻪ ﺑﺮ روي ﻳﻚ‬ ‫اﺑﺮراﻳﺎﻧﻪ ﻓﻮق ﭘﻴﺸﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺣﺎل ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺨﻮاﻫﻴﻢ ﻣﺜﻼ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت را ﺑﺎ ‪ 100‬ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اوﻟﻴﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺮوع ﻧﻤﻮده و ﭘﺲ‬ ‫از ﺣﺪاﻛﺜﺮ ‪ 500‬ﺑﺎر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻠﻪ را ارزﻳﺎﺑﻲ‬ ‫ﻛﻨﻴﻢ‪ ،‬ﭼﻴﺰي در ﺣﺪود ‪ 50000‬ﺑﺎر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف )ﻳﻌﻨﻲ‬

‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫زﻣﺎﻧﻲ ﻣﻌﺎدل ﺣﺪود ﻳﻚ ﻣﺎه ﻛﺎر ﻳﻚ ﭘﺮدازﺷﮕﺮ( ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﻳﻦ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻓﻘﻂ ﺑﺮروي ﻳﻚ ﭘﺮدازﺷﮕﺮ و ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﺳﺮي اﻧﺠﺎم ﭘﺬﻳﺮد‪ ،‬آﻧﮕﺎه ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪ‬ ‫زﻣﺎﻧﻲ در ﺣﺪود ‪ 3‬ﻣﺎه ﻣﻲﺑﺎﺷﻴﻢ‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﻜﻨﻴﻚ‬ ‫ﭘﺮدازش ﻣﻮازي ﻣﻲﺗﻮان ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ را ﺑﺮ روي ﭼﻨﺪ ﭘﺮدازﺷﮕﺮ اﻧﺠﺎم‬ ‫داد و ﺗﺎ ﺣﺪي زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت را ﻛﻮﺗﺎه ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ ﻋﺒﺎرتاﻧﺪ از ﺗﻐﻴﻴﺮ‬ ‫ﻓﺮم ﻋﻤﻮدي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﺳﺎزه در ‪ 9‬ﻧﻘﻄﻪ ﻛﻠﻴﺪي ﻛﻪ ﺑﺮ روي‬ ‫ﺳﻄﺢ ﻳﻚ ورﻗﻪ ﻧﺎزك از ﺟﻨﺲ اﺳﺘﻴﻞ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪ -4‬روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ ‫اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ ﺗﻜﻨﻴﻚ ﺟﺴﺘﺠﻮﻳﻲ ﺑﺮاي ﻳﺎﻓﺘﻦ راهﺣﻞ ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي و ﻣﺴﺎﺋﻞ ﺟﺴﺘﺠﻮﺳﺖ]‪ .[11،10‬اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ ‫ﻧﻮع ﺧﺎﺻﻲ از اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢﻫﺎي ﺗﻜﺎﻣﻞ اﺳﺖ ﻛﻪ از ﺗﻜﻨﻴﻚﻫﺎي‬ ‫زﻳﺴﺖﺷﻨﺎﺳﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ وراﺛﺖ و ﺟﻬﺶ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﺨﺘﺼﺮا ﮔﻔﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد ﻛﻪ اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ ﻳﻚ ﺗﻜﻨﻴﻚ‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪﻧﻮﻳﺴﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ از ﺗﻜﺎﻣﻞ ژﻧﺘﻴﻜﻲ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻳﻚ اﻟﮕﻮي ﺣﻞ‬ ‫ﻣﺴﺌﻠﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﻛﻨﺪ‪ .‬ﻣﺴﺌﻠﻪاي ﻛﻪ ﺑﺎﻳﺪ ﺣﻞ ﺷﻮد ورودي اﺳﺖ‬ ‫و راهﺣﻞﻫﺎ ﻃﺒﻖ ﻳﻚ اﻟﮕﻮ ﻛﺪﮔﺬاري ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ ﻛﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻧﺎم‬ ‫دارد‪ .‬ﻫﺮ راهﺣﻞ ﻛﺎﻧﺪﻳﺪ را ارزﻳﺎﺑﻲ ﻣﻲﻛﻨﺪ ﻛﻪ اﻛﺜﺮ آنﻫﺎ ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻮرت ﺗﺼﺎدﻓﻲ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ‪ .‬در اﻳﻨﺠﺎ‪ ،‬ﭼﺮﺧﻪ ﻛﺎر روش‬ ‫اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ ﺑﻪاﺧﺘﺼﺎر از ﻣﻨﺒﻊ ]‪ [12‬ذﻛﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫‪ .1‬آﻏﺎز اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ‬ ‫‪ .2‬ﺟﻤﻌﻴﺖ اوﻟﻴﻪ را اﻳﺠﺎد ﻛﻦ‪.‬‬ ‫‪ .3‬آﻏﺎز ﺣﻠﻘﻪ‪ :‬ﺗﻌﺪادي ﺟﻔﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﻛﻦ )در واﻗﻊ ﭼﻨﺪ واﻟﺪ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﺠﺎد ﻓﺮزﻧﺪ اﻧﺘﺨﺎب ﻛﻦ(‬ ‫‪ .4‬ﻋﻤﻞ ﻛﺮاس اور را اﻧﺠﺎم ﺑﺪه )اﻳﺠﺎد ﻓﺮزﻧﺪي ﻛﻪ ﭘﺎرهاي از‬ ‫ﺻﻔﺎت ﭘﺪر و ﭘﺎرهاي از ﺻﻔﺎت ﻣﺎدر را داراﺳﺖ(‬ ‫‪ .5‬ﻋﻤﻞ ﻣﻮﺗﺎﺳﻴﻮن )اﻳﺠﺎد ﺟﻬﺶ در ﻓﺮد‪ ،‬ﻛﻪ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲﺷﻮد‬ ‫ﭘﺎره اي از ﺻﻔﺎت ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻛﻨﺪ(‬ ‫‪ .6‬ﻣﻘﺪار ﺗﺎﺑﻊ ﺑﺮازش را ﺑﺮاي اﻓﺮاد ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻦ‪.‬‬ ‫‪ .7‬ﺟﻤﻌﻴﺖ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را اﻧﺘﺨﺎب ﻛﻦ )اﻧﺘﺨﺎب ﻃﺒﻴﻌﻲ(‪.‬‬ ‫‪ .8‬در ﺻﻮرﺗﻲ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺷﺮط ﭘﺎﻳﺎن ﻧﺮﺳﻴﺪي‪ ،‬ﺑﻪ آﻏﺎز ﺣﻠﻘﻪ ﺑﺮو‬ ‫در ﻏﻴﺮ اﻳﻦ ﺻﻮرت ﭘﺎﻳﺎن ﺣﻠﻘﻪ‪.‬‬

‫‪ -5‬ﻣﺪﻟﺴﺎزي اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود‬ ‫ﻳﻚ ورﻗﻪ ﻓﻠﺰي از ﺟﻨﺲ اﺳﺘﻴﻞ ﺑﻪ اﺑﻌﺎد ﻳﻚ ﻣﺘﺮ در ﻳﻚ ﻣﺘﺮ و‬ ‫ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺛﺎﺑﺖ ﻳﻚ ﻣﻴﻠﻲﻣﺘﺮ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺪل ﻣﺪﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫اﺳﺖ )ﺷﻜﻞ ‪ .(1‬ورﻗﻪ ﻣﺬﺑﻮر داراي ﺷﺮاﻳﻂ ﻣﺮزي ﺳﺮاﺳﺮي ﭘﻴﻦ‬ ‫ﺳﺎده و ﭘﻮﺳﺘﻪ ﺗﺤﺖ ﺳﻪ ﺗﺤﺮﻳﻚ ﻫﺎرﻣﻮﻧﻴﻚ در ﻣﻜﺎنﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ‬ ‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 1‬ﻣﺪل اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود اوﻟﻴﻪ ﺑﺎ ‪ 400‬اﻟﻤﺎن ‪ 9 ،‬ﻧﻘﻄﻪ ﻃﺮاﺣﻲ و ﺳﻪ‬ ‫ﻣﻨﻄﻘﻪ اﻋﻤﺎل ﻧﻴﺮوي ﻫﺎرﻣﻮﻧﻴﻚ )ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻫﺎﺷﻮر زدهﺷﺪه(‬

‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم ﺻﻔﺤﻪ در اﻳﻦ ﻧﻘﺎط ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ‬ ‫ﻛﻞ ﺳﺎزه ﺷﺪه و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺧﻮاص آﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزه ﻧﻴﺰ ﺗﻐﻴﻴﺮ‬ ‫ﻣﻲﻛﻨﺪ )ﺷﻜﻞ ‪.(2‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 2‬اﺻﻼح ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺳﻪﺑﻌﺪي ﻳﻚ ورق ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪ 9‬ﻧﻘﻄﻪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ روي ﺳﻄﺢ ﻣﺪل ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ‬ ‫ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﻳﻚ ﺳﺎزه‬

‫ﺷﺎﻳﺎن ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺑﻮده و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف در ﻫﺮ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي‬ ‫ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻗﺒﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲﮔﺮدد‪.‬‬ ‫‪139‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﻔﻆ اﻃﻼﻋﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻛﻠﻴﻪ ﭘﻴﻚﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﻃﺒﻴﻌﻲ )اﺻﻠﻲ( ﺳﺎزه در ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ‪ 0‬ﺗﺎ‬ ‫‪ 100‬ﻫﺮﺗﺰ‪ ،‬ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺟﺎﻣﻌﻲ اﻧﺠﺎم ﺷﺪ ﺗﺎ ﺑﻬﺘﺮﻳﻦ و ﻣﻨﺎﺳﺐﺗﺮﻳﻦ‬ ‫ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺟﻬﺖ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي ﺣﻮزه ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ﻣﻌﻴﻦ ﮔﺮدﻧﺪ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ‬ ‫ﺑﺎ اﻳﻨﻜﻪ ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﻚﻫﺎي ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ اﺻﻠﻲ ورﻗﻪ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ‬ ‫در ﺑﺎزه ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 40‬ﻫﺮﺗﺰ ﻗﺮار دارد و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﺳﺎﻳﺮ اﻓﺮاد‬ ‫در اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ‪ ،‬ﺗﺼﻤﻴﻢ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ ﺗﺎ از ﻣﻘﺪار ‪ 0/1‬ﻫﺮﺗﺰ ﺟﻬﺖ‬ ‫ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي ﺑﺎزه ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ در ﺣﻴﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻮدال اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺻﻮرت ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ 0/25‬و ‪ 0/5‬ﻫﺮﺗﺰ ﻧﻴﺰ ﺑﺮاي ﺑﺎزهﻫﺎي ‪40‬‬ ‫ﺗﺎ ‪ 60‬ﻫﺮﺗﺰ و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ‪ 60‬ﺗﺎ ‪ 100‬ﻫﺮﺗﺰ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻗﻄﻌﺎ ﻣﻲﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي ﺑﺴﻴﺎر رﻳﺰ ﺑﺮ‬ ‫دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻮدال ﻣﺴﺌﻠﻪ اﻓﺰود‪ ،‬اﻣﺎ ﻧﺘﻴﺠﻪ اﻧﺠﺎم اﻳﻦ‬ ‫ﻛﺎر اﻓﺰاﻳﺶ ﻓﻮقاﻟﻌﺎده زﻳﺎد زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت‪ ،‬ﺑﺪون ﺑﻪدﺳﺖ آوردن‬ ‫ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺧﻴﻠﻲ دﻗﻴﻖﺗﺮ از آﻧﭽﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي ﭘﻴﺸﻨﻬﺎدي‬ ‫ﻣﺎﺳﺖ‪ ،‬ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ .‬ﻗﻄﻌﺎ ﺷﺎﻫﺪ اﻳﻦ اﻣﺮ ﺑﺮرﺳﻲ ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺳﻄﺢ‬ ‫ﺻﻮت ﺗﻮﻟﻴﺪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ‬ ‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻧﺘﻴﺠﻪ آن اﺧﺘﻼف ﻧﺎﭼﻴﺰ ﺑﻴﻦ ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺗﺮﺳﻴﻤﻲ را‬ ‫ﻧﺸﺎن ﻣﻲداد‪.‬‬ ‫ﻟﺒﻪﻫﺎي ﻣﺪل ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﻴﻦﺷﺪه ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ و ﻟﺬا ﻋﻤﻼ اﻣﻜﺎن‬ ‫ﺣﺮﻛﺖ ﺧﻄﻲ در ﺳﻪ ﺟﻬﺖ اﺻﻠﻲ را ﻧﺪارﻧﺪ‪ .‬اﻣﺎ اﻣﻜﺎن دوران‬ ‫)ﭘﻴﭽﺶ( ﺣﻮل ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ x‬و‪ y‬را دارا ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﺳﺎﻳﺮ‬ ‫ﻧﻘﺎط ﺳﻄﺢ ﻣﺪل ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺗﻨﻬﺎ در ﺟﻬﺖ ﻣﺤﻮر ‪ z‬داراي ﻧﻮﺳﺎن و‬ ‫ﻳﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻓﺮم اوﻟﻴﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫از روش ﺑﻼك ﻻﻧﻜﻮژ]‪ [6‬ﺟﻬﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻮدال ﻣﺪل اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻣﻮد درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﻪ ﻣﻴﺰان‬ ‫‪ 150‬ﻫﺮﺗﺰ و ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﻣﻮدﻫﺎي ﻣﻤﻜﻦ ﻣﻮﺟﻮد درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫در اﻳﻦ ﺑﺎزه ‪ 150‬ﻋﺪد ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﺮﭼﻨﺪ ﻛﻪ ﻋﻤﻼ ﺗﻨﻬﺎ ﺣﺪود ‪10‬‬ ‫ﻣﻮد ﻃﺒﻴﻌﻲ در ﻓﺎﺻﻠﻪ ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 100‬ﻫﺮﺗﺰ ﺟﻬﺖ ﻣﺪل درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﺷﺪه وﺟﻮد دارد‪ .‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺷﺮط ﺧﺎﺗﻤﻪ ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺗﻜﺮارﭘﺬﻳﺮ‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي‪ ،‬ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺗﻌﺪاد ﻣﺠﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬ ‫‪ 500‬ﻣﺮﺗﺒﻪ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺳﺎﻳﺮ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻴﺰﻳﻜﻲ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺟﻬﺖ ﻣﺪﻟﺴﺎزي ورﻗﻪ‬ ‫ﻋﺒﺎرتاﻧﺪ از‪ :‬ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ﺛﺎﺑﺖ ‪ 1‬ﻣﻴﻠﻲﻣﺘﺮ در ﻛﻞ‬ ‫ﺳﻄﺢ آن‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﭼﮕﺎﻟﻲ آن ‪ 7850‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ‪،‬‬ ‫ﭼﮕﺎﻟﻲ ﻫﻮا ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ‪ 1/3‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫ﻳﺎﻧﮓ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻴﻞ‪ ،‬ﺿﺮﻳﺐ ﭘﻮاﺳﻮن ‪ 0/3‬و ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺖ‬

‫‪140‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫ﻣﻴﺮاﻳﻲ ‪ 0/3‬درﺻﺪ ﻣﺴﺘﻘﻞ از ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﺟﻬﺖ ﻣﺪﻟﺴﺎزي درﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬از آﻧﺠﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ﻣﻴﺮاﻳﻲ‬ ‫ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ ﻧﺎﭼﻴﺰ اﺳﺖ ﻟﺬا از روش ﺑﺮﻫﻢﻧﻬﻲ آﺛﺎر ﻣﻲﺗﻮان ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺮدارﻫﺎي ﺳﺮﻋﺖ‬ ‫ﺳﻄﺤﻲ ﺑﺎ ﻳﻚ ﻣﻴﺰان ﺧﻄﺎي ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫‪ - 6‬ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ‬ ‫در اﻳﻦ ﻗﺴﻤﺖ‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺪل اﺻﻠﻲ‬ ‫ﻳﺎ ورﻗﻪ ﻣﺴﺘﻄﻴﻠﻲ ﺑﺪون اﻧﺤﻨﺎ )ورﻗﻪ ﺗﺨﺖ( ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﺳﭙﺲ‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﻃﺮح اوﻟﻴﻪ )داراي اﻧﺤﻨﺎي اوﻟﻴﻪ( و ﻧﺘﻴﺠﻪ‬ ‫ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ اراﺋﻪ‬ ‫ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﻣﻘﺪار ‪ RMSL‬ﻣﺪل اﺻﻠﻲ )ﺗﺨﺖ( ورﻗﻪ ﻣﺴﺘﻄﻴﻠﻲ در‬ ‫ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 100‬ﻫﺮﺗﺰ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪ 45/31 dB‬و ﻣﻘﺪار‬ ‫ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﺳﻄﺢ ﺻﻮﺗﻲ ﻣﻨﺘﺸﺮﺷﺪه ﺑﻪ اﻧﺪازه ‪ 80/56 dB‬در‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ اﺻﻠﻲ ‪ 4/9‬ﻫﺮﺗﺰ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺳﻄﺢ ﺻﻮﺗﻲ ﻣﻨﺘﺸﺮﺷﺪه ﺳﺎزه‬ ‫اﺻﻠﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻳﻚ ﺧﻂ ﻣﻤﺘﺪ ﺗﻴﺮه در ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻔﻲ در‬ ‫اداﻣﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﻓﺼﻞ اراﺋﻪ ﺷﺪهاﻧﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬در ﺟﺪول ‪ ،1‬ﺧﻮاص‬ ‫ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺪل اﺻﻠﻲ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ژﺋﻮﻣﺘﺮي ﻣﺪل اوﻟﻴﻪ در ﺷﻜﻞ ‪ 3‬ﺑﻪ ﺻﻮرت دوﺑﻌﺪي ﻧﺸﺎن‬ ‫داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻧﻘﺎط ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺎﺑﻴﻦ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺑﻴﺸﻴﻨﻪ و‬ ‫ﻛﻤﻴﻨﻴﻪ ‪ 10‬و ‪ -10‬ﻣﻴﻠﻲﻣﺘﺮ ﻣﺤﺪود ﺷﺪهاﻧﺪ‪ .‬ﻣﻘﺎدﻳﺮ اوﻟﻴﻪ ﻃﺮح‬ ‫اوﻟﻴﻪ ﻣﺪل ﺟﻬﺖ ﻧﻘﺎط ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻪﮔﺎﻧﻪ ﺑﻪﺗﺮﺗﻴﺐ ﻋﺒﺎرتاﻧﺪ از‪:‬‬ ‫‪-0/827 ،3/678 ،-7/174 ،-3/145 ،-5/195 ،9/259 ،-2/335‬‬ ‫‪.1/062 ،7/518 ،‬‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻃﺮح اوﻟﻴﻪ ﻣﺪل )ﺑﺎ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻏﻴﺮﺗﺨﺖ(‪ ،‬ﻣﻘﺪار‬ ‫ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف در ﻣﺤﺪوده ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 100‬ﻫﺮﺗﺰ ﺑﺮاﺑﺮ‬ ‫ﺑﺎ ‪ 38/93‬دﺳﻲﺑﻞ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﻛﺜﺮ ‪ LS‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬ ‫‪ 69/1‬دﺳﻲﺑﻞ در ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ‪ 21/8‬ﻫﺮﺗﺰ واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي آزﻣﻮدن ﻋﻤﻠﻜﺮد روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻳﻚ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ‬ ‫اوﻟﻴﻪ ﻣﺸﺘﻤﻞ ﺑﺮ ‪ 20‬ﻋﻀﻮ )ﻳﻌﻨﻲ ‪ 20‬ﻣﻘﺪار اوﻟﻴﻪ ﺑﺮاي ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺷﺮوع ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي( و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺗﻌﺪاد ﺗﻜﺮارﻫﺎي‬ ‫ﻛﻠﻲ ﻣﻌﺎدل ‪ 25‬درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ‪ .‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اوﻟﻴﻪ ﺑﻪ‬ ‫ﮔﻮﻧﻪاي اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﺘﻮﺳﻂ ‪ 20‬ﻣﻘﺪار ﺗﻮاﺑﻊ ﻫﺪف اوﻟﻴﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬ ‫‪ 40/71‬دﺳﻲﺑﻞ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺳﭙﺲ ﻧﻤﻮدار ﻋﻤﻠﻜﺮد اﻳﻦ روش ﺑﺎ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اوﻟﻴﻪ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻌﺪاد‬ ‫ﺗﻜﺮارﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدﻳﺪ‪.‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 3‬ﺳﺎﺧﺘﺎر اوﻟﻴﻪ ﻃﺮح ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي )ﻣﻘﺎدﻳﺮ‬ ‫ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﻴﻠﻲﻣﺘﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ(‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 4‬ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﻣﺪل اﺻﻠﻲ‪،‬‬ ‫ﻣﺪل اوﻟﻴﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺟﻬﺖ ﺷﺮوع ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي و ﻣﺪل‬ ‫ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﻬﻴﻨﻪﺷﺪه را ﺑﻪ ﻧﻤﺎﻳﺶ ﻣﻲﮔﺬارد‪.‬‬ ‫ﻫﻤﺎنﻃﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬اوﻟﻴﻦ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻃﺒﻴﻌﻲ ﺑﺮاي‬ ‫ﻣﺪل ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزيﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ اﻳﻦ روش داراي ﻣﻘﺪاري ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ‬ ‫‪ 37/4‬ﻫﺮﺗﺰ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ‪ LS‬ﺳﺎزه ﺑﻬﻴﻨﻪ‪-‬‬ ‫ﺷﺪه ﺑﻪ ﻋﺪد ‪ 37/9‬دﺳﻲﺑﻞ در ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻃﺒﻴﻌﻲ ﺟﺪﻳﺪ ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫آﻧﭽﻪ در ﻣﻮرد ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ ﺟﺎﻟﺐ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ آن اﺳﺖ ﻛﻪ ﺳﻄﺢ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ در ﻛﻠﻴﻪ‬ ‫ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎي ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﺑﺮ روي داﻣﻨﻪ ﻓﺮﻛﺎﻧﺴﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ‪ RMSL‬ﻧﻴﺰ ﺑﻪ ‪ 18/5‬دﺳﻲﺑﻞ‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ ﻛﻪ اﻳﻦ ﻣﻴﺰان ﻛﺎﻫﺶ در ﻧﻮع ﺧﻮد ﺟﺎﻟﺐ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﭘﺲ از اﻧﺠﺎمدادن ‪ 500‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف و ﻃﻲﺷﺪن‬ ‫ﺣﺪود ‪ 8/5‬ﺳﺎﻋﺖ زﻣﺎن‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺑﻪ ‪ 18/5‬دﺳﻲﺑﻞ‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ و ﻣﻘﺪار ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﭘﺎﻳﻪ ﻧﻴﺰ ﺑﻪ ‪ 37/4‬ﻫﺮﺗﺰ اﻓﺰاﻳﺶ‬ ‫ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﺪل ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﺷﺪه ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺗﻮﺳﻂ روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ ‫ﻧﻴﺰ در ﺷﻜﻞ ‪ 5‬آﻣﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﺸﺎﻫﺪه‬ ‫ﻣﻲﮔﺮدد ﻛﻪ ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺟﺪﻳﺪ را ﻣﻲﺗﻮان ﺑﻪ اﻳﻦ ﺻﻮرت ﺗﻔﺴﻴﺮ‬ ‫ﻧﻤﻮد ﻛﻪ ﺑﺮآﻣﺪﮔﻲ در اﻣﺘﺪاد ﻗﻄﺮ ﺻﻔﺤﻪ ﺗﻮاﻧﺴﺘﻪ اﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮر‬ ‫ﻣﻮﺛﺮي ﻣﻴﺰان ارﺗﻌﺎﺷﺎت ﺻﻔﺤﻪ را ﻛﺎﻫﺶ دﻫﺪ‪.‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 5‬ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺑﻬﻴﻨﻪ ﻣﺪل ﺣﺎﺻﻞ از روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ ‫)ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﻴﻠﻲﻣﺘﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ(‬

‫‪ -6‬ﺟﻤﻊﺑﻨﺪي و ﻧﺘﻴﺠﻪﮔﻴﺮي‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 4‬ﻃﻴﻒ ‪ LS‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺪل اﺻﻠﻲ‪ ،‬ﻃﺮح اوﻟﻴﻪ و ﻃﺮح ﻧﻬﺎﻳﻲ‬ ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﺷﺪه ﺑﺎ روش اﻟﮕﻮرﻳﺘﻢ ژﻧﺘﻴﻚ‬ ‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫در اﻳﻦ ﺗﺤﻘﻴﻖ‪ ،‬ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ ﻓﺮاﻳﻨﺪﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي درﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻮﺛﺮي ﻣﻘﺪار ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف را ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫دﻫﻨﺪ‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲﺗﻮان ﻛﺎرﺑﺮد اﻳﻦ روش را در ﻣﺴﺎﺋﻞ ﺑﻬﻴﻨﻪ‪-‬‬ ‫ﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﻧﻤﻮد و اﻧﺘﻈﺎر داﺷﺖ ﺗﺎ در ﻳﻚ‬ ‫زﻣﺎن ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﻣﻴﺰان ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻪ ﻳﻚ ﺟﻮاب ﻗﺎﺑﻞ‬ ‫ﻗﺒﻮل ﺟﻬﺖ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻧﻴﺰ دﺳﺖ ﻳﺎﻓﺖ‪.‬‬ ‫‪141‬‬

‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ‪...‬‬

‫ﻓﺮم ﻫﻨﺪﺳﻲ واﻗﻌﻲ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه در اﻳﻦ‬ ‫ﺗﺤﻘﻴﻖ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﺎﻣﻞ ﻧﺎﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬اﻣﺎ ﻣﻲﺗﻮان ﺗﺎ ﺣﺪودي‬ ‫ﻓﻬﻤﻴﺪ ﻛﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺑﻪ ﺷﺪت ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ و داراي ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي‬ ‫ﻧﻘﺎط ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ و ﻣﻴﻨﻴﻤﻢ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺷﺎﻫﺪ اﻳﻦ ﺑﺮآورد ان اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي ﻧﻘﺎط ﺑﻬﻴﻨﻪ ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﻘﺎط ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺷﺮوع ﺣﺎدث‬ ‫ﺷﺪهاﻧﺪ؛ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ‪ ،‬ﻣﻼﺣﻈﻪ ﺷﺪ ﻛﻪ در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫ﻃﺮحﻫﺎي اوﻟﻴﻪ ﻣﺨﺘﻠﻒ‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﻬﻴﻨﻪﺷﺪه ﻣﺨﺘﻠﻔﻲ ﻧﻴﺰ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﻲ‬ ‫ﺷﻮد ﻛﻪ اﻳﻦ ﺧﻮد ﻧﺸﺎﻧﮕﺮ آن اﺳﺖ ﻛﻪ ﺗﻌﺪاد زﻳﺎدي ﻧﻘﺎط ﻛﻤﻴﻨﻪ‬ ‫در ﺷﻜﻞ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف وﺟﻮد دارد‪.‬‬ ‫ﻗﺴﻤﺖ ﻋﻤﺪه زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺨﺶ آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن‬ ‫ﻣﺤﺪود اﻧﺠﺎمﺷﺪه ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﺮﻋﺖ ارﺗﻌﺎﺷﻲ ﻧﻮدﻫﺎي‬ ‫ﺳﻄﺤﻲ روي ﻣﺪل در ﺣﻴﻦ ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﺼﺮف ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ ﻣﻲﺗﻮان ﺟﻬﺖ ﻛﺎﻫﺶ زﻣﺎن اﺟﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت از‬ ‫روشﻫﺎي ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﻮازي اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪ ،‬اﻣﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ‬ ‫روش ﻋﻤﻼ ﻫﻴﭻﮔﻮﻧﻪ ﺗﺎﺛﻴﺮي ﺑﺮ زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف‬ ‫ﻧﺪارد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‪ ،‬ﺟﻬﺖ ﻛﺎﻫﺶ زﻣﺎن ﻛﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف را ﻛﺎﻫﺶ داد‪ .‬اﻣﺎ ﺑﺨﺶ ﻋﻤﺪهاي از‬ ‫زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻳﻚ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻧﻴﺰ ﻫﻤﺎنﻃﻮر ﻛﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ ﺗﻮﺳﻂ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻻزم ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﻣﺼﺮف ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﻟﺬا‬ ‫ﻣﻨﻄﻘﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ روي ﻛﺎﻫﺶ زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻻزم ﺟﻬﺖ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود ﻣﺪل ﻛﺎر ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻓﺮاﻳﻨﺪ ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻌﺮﻓﻲﺷﺪه ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ از ﻧﺮماﻓﺰار اﻟﻤﺎن‬ ‫ﻣﺤﺪود و ﺳﺎﻳﺮ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪﻫﺎي ﻧﻮﺷﺘﻪﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺠﺮي ﻃﺮح‬ ‫ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺪوﻻر ﻛﻞ ﻓﺮاﻳﻨﺪ‪ ،‬اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده و‬ ‫ﻳﺎ ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻨﻲ ﺳﺎﻳﺮ روشﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪود و ﻳﺎ ﺳﺎﻳﺮ‬ ‫روشﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ در درون آن وﺟﻮد دارد‪.‬‬ ‫اﮔﺮﭼﻪ ﻓﺮض ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻛﺎﻫﺶ ‪ RMSL‬ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻮﻳﺰ و ﻳﺎ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ‬ ‫ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﺳﺎزه ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬اﻣﺎ اﻳﻦ ﻓﺮض در‬ ‫ﻃﺮح ﻓﻌﻠﻲ ﻣﻮرد اﻋﺘﺒﺎرﺳﻨﺠﻲ ﻻزم و ﻛﺎﻣﻞ واﻗﻊ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﻟﺬا‬ ‫ﺗﻮان ﺻﻮﺗﻲ ﺳﺎﻃﻊﺷﺪه از ﻣﺪل ﺑﻬﻴﻨﻪ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺎ ﻃﺮح اوﻟﻴﻪ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ‬ ‫ﺷﻮد ﺗﺎ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﮔﺮدد ﻛﻪ آﻳﺎ اﻳﻦ اﻳﺪه ﺑﻪ اﻧﺪازه ﻛﺎﻓﻲ داراي‬ ‫ﺻﺤﺖ و دﻗﺖ ﻻزم ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ ﻳﺎ ﺧﻴﺮ؟ اﻣﺎ ﺷﺎﻳﺎن ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ در‬ ‫ﻫﺮ ﺣﺎل ﭘﺎﺳﺦ ﺑﻪ اﻳﻦ ﺳﻮال ﻫﻴﭻﮔﻮﻧﻪ ﺗﺎﺛﻴﺮي ﺑﺮ ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻋﻤﻠﻜﺮد‬ ‫روشﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي ﻧﺨﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از روشﻫﺎي ﻣﻮﺛﺮ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺣﺴﺎﺳﻴﺖ )ﻣﺎﻧﻨﺪ روشﻫﺎي‬

‫‪142‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮادﻳﺎنﻫﺎي ﻣﺮﺣﻠﻪ اول و دوم ﺑﺎ ﻛﻤﺘﺮﻳﻦ ﺗﻌﺪاد‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف( ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺎﻫﺶ زﻣﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت از دﻳﮕﺮ‬ ‫ﻣﻮاردي اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ در ﺳﺎﻳﺮ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﺑﻌﺪي ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار‬ ‫ﮔﻴﺮد‪ .‬ﻣﺪلﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻧﻴﺰ ﺑﺎﻳﺪ ﺗﺠﺮﺑﻪ ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬ﺑﻪ‬ ‫ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل‪ ،‬ﻣﻲﺗﻮان ﺳﺎزه را ﺑﻬﻴﻨﻪ ﻧﻤﻮد ﺗﺎ ﻣﻴﺰان ارﺗﻌﺎﺷﺎت‬ ‫ﻣﻨﺘﻘﻞﺷﺪه ﺑﺮ روي ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﻮرد ﻋﻼﻗﻪ را ﻛﻤﻴﻨﻪ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻴﺰان ﺟﺬب ﺻﻮت در ﺑﺮﺧﻲ از ﻓﺮﻛﺎﻧﺲﻫﺎ ﻧﻴﺰ‬ ‫ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻳﻚ ﻧﻮع دﻳﮕﺮ از ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد‪.‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از ﭼﻨﺪ ﺗﺎﺑﻊ ﻫﺪف ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻫﻢزﻣﺎن ﻧﻴﺰ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺪ‬ ‫ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد‪ .‬ﺣﺘﻲ ﻣﻲﺗﻮان ﺑﺮﺧﻲ از اﻧﻮاع ﻫﺪف ﻧﻴﺰ ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﺷﺮاﻳﻂ ﻗﻴﺪي در ﻣﺴﺌﻠﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻘﺎومﺑﻮدن و ﻣﻴﺰان اﻋﺘﻤﺎد ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺟﻬﺖ ﺗﻜﺮار در‬ ‫ﻛﺎرﺑﺮدﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻧﻴﺰ ﺧﻮد ﻳﻚ ﻣﻘﻮﻟﻪ دﻳﮕﺮ ﻣﻲﺑﺎﺷﺪ‪ .‬اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ اﻧﻮاع روشﻫﺎي ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ‬ ‫و ﻧﻘﺎط ﻗﻮت و ﺿﻌﻒ آنﻫﺎ ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﻧﻴﺰ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﺗﻮﺳﻌﻪ اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ ﻋﻠﻤﻲ ﮔﺮدد‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ‪ ،‬ﺳﺎﻳﺮ اﻧﻮاع ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎي‬ ‫ﻣﺨﺘﻠﻒ از ﻗﺒﻴﻞ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺎﺑﻴﻦ ﻧﻘﺎط ﻃﺮاﺣﻲ و ﻏﻴﺮه ﻧﻴﺰ ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ‬ ‫ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﺎﻳﺮ اﻳﺪهﻫﺎي ﺟﺎﻟﺐ ﺟﻬﺖ اداﻣﻪ ﻛﺎر ﻣﻄﺮح ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬

‫‪ -7‬ﻣﺮاﺟﻊ‬ ‫‪[1] Koopmann G. H., Fahnline J. B., Designing Quiet‬‬ ‫‪Structures: A Sound Power Minimization‬‬ ‫‪Approach, London, Academic Press, 1997.‬‬ ‫‪[2] Marburg St., “Efficient Optimization of a Noise‬‬ ‫‪Transfer Function by Modification of a Shell‬‬ ‫‪Structure Geometry-Part I: Theory”, Structural‬‬ ‫‪and Multidisciplinary Optimization, Vol. 24, 2002,‬‬ ‫‪pp. 51-59.‬‬ ‫‪[3] Kollmann F. G., Maschinenakustik-Grundlagen,‬‬ ‫‪Meβtechnik, Berechnung, Beeinflussung, (in‬‬ ‫‪German), 2nd Revised Edition, Springer-Verlag,‬‬ ‫‪Berlin, Heidelberg, 2000.‬‬ ‫‪[4] Bös J., “Numerical Optimization of the Thickness‬‬ ‫‪Distribution of Threedimensional Structures with‬‬ ‫‪Respect to Their Structural Acoustic Properties”,‬‬ ‫‪Structural and Multidisciplinary Optimization,‬‬ ‫‪Vol. 32, No. 1, 2006, pp. 12-30.‬‬ ‫‪[5] Fritze D., Marburg St., Hardtke H. J., “Reducing‬‬ ‫‪Radiated Sound Power of Plates and Shallow‬‬ ‫‪Shells by Local Modification of Geometry” Acta‬‬ ‫‪Acustica United with Acustica, Vol. 89, No. 1,‬‬ ‫‪2003, pp. 53-60.‬‬ ‫‪[6] Swanson Analysis System Inc. ANSYS Academic‬‬ ‫‪Research, Release 11.0.‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة ‪ 12‬ﺷﻤﺎرة ‪ 2‬ﺗﻴﺮ ‪1391‬‬

‫ﻣﺼﻄﻔﻲ رﻧﺠﺒﺮ و ﻫﻤﻜﺎر‬ [10] Charbonneau P., Pikaia Homepage. Research Report, http://www.hao.ucar.edu/modeling/pikaia/ pikaia (Accessed December 18, 2010), 2003. [11] Marcelin J. L., “Genetic Optimization of Stiffened Plates and Shells”, International Journal for Numerical Methods in Engineering, Vol. 51, No. 9, 2001, pp. 1079-1088. [12] Keane A. J., “Passive Vibration Control via Unusual Geometries: The Application of Genetic Algorithm Optimization to Structural Design”, Journal of Sound and Vibration, Vol. 185, No. 3, 1995, pp. 441-453.

143

... ‫ﺑﻬﻴﻨﻪﺳﺎزي وﻳﺒﺮوآﻛﻮﺳﺘﻴﻜﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده‬ [7] Fritze D., Marburg St., Hardtke H. J., “Estimation of Radiated Sound Power: A Case Study on Common Approximation Methods”, Acta Acustica United with Acustica, Vol. 95, 2009, pp. 833-842. [8] Ranjbar M., Hardtke H. J., Fritze D., Marburg St., “Finding the Best Design within Limited Time: A Comparative Case Study on Methods for Optimization in Structural Acoustics”, Journal of Computational Acoustics, Vol. 18, 2010, pp. 149-164. [9] Ranjbar M., A Comparative Study on Optimization in Structural Acoustics, PhD Disseration, Technischen Universität Dresden, Germany, 2011.

1391 ‫ ﺗﻴﺮ‬2 ‫ ﺷﻤﺎرة‬12 ‫ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﻜﺎﻧﻴﻚ ﻣﺪرس دورة‬